การคำนวณไฮดรอลิกของการดับเพลิงออนไลน์ การคำนวณการติดตั้งเครื่องดับเพลิงด้วยน้ำอัตโนมัติ

กระทรวงศึกษาธิการและวิทยาศาสตร์แห่งสหพันธรัฐรัสเซีย

มหาวิทยาลัยเทคนิคการบินแห่งรัฐอูฟา

กรมความปลอดภัยจากอัคคีภัย

งานคำนวณและงานกราฟฟิก

หัวข้อ: การคำนวณการติดตั้งเครื่องดับเพลิงด้วยน้ำอัตโนมัติ

หัวหน้างาน:

ผู้ช่วยแผนก

“ความปลอดภัยจากอัคคีภัย” Gardanova E.V.

ผู้ดำเนินการ

นักเรียนกลุ่ม PB-205 vv

Gafurov R.D.

สมุดเกรดเลขที่ 210149

อูฟา, 2012

ออกกำลังกาย

ในงานนี้จำเป็นต้องสร้างแผนภาพแอกโซโนเมตริกของระบบดับเพลิงอัตโนมัติแบบน้ำโดยระบุขนาดและเส้นผ่านศูนย์กลางของส่วนท่อตำแหน่งของสปริงเกอร์และอุปกรณ์ที่จำเป็น

คำนวณไฮดรอลิกสำหรับเส้นผ่านศูนย์กลางท่อที่เลือก กำหนดอัตราการไหลของการออกแบบการติดตั้งเครื่องดับเพลิงด้วยน้ำอัตโนมัติ

คำนวณแรงดันที่สถานีสูบน้ำต้องจัดหาและเลือกอุปกรณ์สำหรับสถานีสูบน้ำ

แรงดันท่อติดตั้งเครื่องดับเพลิง

คำอธิบายประกอบ

หลักสูตร RGR “ระบบอัตโนมัติทางอุตสาหกรรมและอัคคีภัย” มีวัตถุประสงค์เพื่อแก้ไขปัญหาเฉพาะในการติดตั้งและบำรุงรักษาการติดตั้งระบบดับเพลิงอัตโนมัติ

บทความนี้แสดงวิธีการประยุกต์ความรู้ทางทฤษฎีในการแก้ปัญหาทางวิศวกรรมที่เกี่ยวข้องกับการสร้างระบบป้องกันอัคคีภัยสำหรับอาคาร

ระหว่างการทำงาน:

ศึกษาเอกสารทางเทคนิคและกฎระเบียบที่ควบคุมการออกแบบการติดตั้งและการทำงานของการติดตั้งเครื่องดับเพลิง

วิธีการคำนวณทางเทคโนโลยีเพื่อให้แน่ใจว่าได้รับพารามิเตอร์ที่ต้องการของการติดตั้งเครื่องดับเพลิง

แสดงกฎเกณฑ์การใช้เอกสารทางเทคนิคและเอกสารกำกับดูแลในการสร้างระบบป้องกันอัคคีภัย

การดำเนินการ RGR มีส่วนช่วยในการพัฒนาทักษะการทำงานอิสระของนักเรียนและการสร้างแนวทางที่สร้างสรรค์ในการแก้ปัญหาทางวิศวกรรมที่เกี่ยวข้องกับการสร้างระบบป้องกันอัคคีภัยสำหรับอาคาร

คำอธิบายประกอบ

การแนะนำ

ข้อมูลเบื้องต้น

สูตรการคำนวณ

หลักการทำงานพื้นฐานของการติดตั้งเครื่องดับเพลิง

1 หลักการทำงานของสถานีสูบน้ำ

2 หลักการทำงานของระบบสปริงเกอร์

การออกแบบติดตั้งระบบดับเพลิงด้วยน้ำ การคำนวณไฮดรอลิก

การเลือกอุปกรณ์

บทสรุป

บรรณานุกรม

การแนะนำ

ระบบดับเพลิงด้วยน้ำอัตโนมัติในปัจจุบันแพร่หลายมากที่สุด พวกมันถูกใช้บนพื้นที่ขนาดใหญ่เพื่อปกป้องแหล่งช้อปปิ้งและศูนย์มัลติฟังก์ชั่น อาคารบริหาร ศูนย์กีฬา โรงแรม ธุรกิจ อู่ซ่อมรถและลานจอดรถ ธนาคาร สิ่งอำนวยความสะดวกด้านพลังงาน สิ่งอำนวยความสะดวกทางการทหารและวัตถุประสงค์พิเศษ โกดัง อาคารที่พักอาศัย และกระท่อม

งานมอบหมายของฉันนำเสนอสถานที่สำหรับการผลิตแอลกอฮอล์และอีเทอร์พร้อมห้องเอนกประสงค์ ซึ่งตามข้อ 20 ของตาราง A.1 ของภาคผนวก A ของหลักปฏิบัติ 5.13130.2009 โดยไม่คำนึงถึงพื้นที่ ต้องมี ระบบดับเพลิงอัตโนมัติ ตามข้อกำหนดของตารางนี้ ไม่จำเป็นต้องจัดให้มีระบบดับเพลิงอัตโนมัติในห้องเอนกประสงค์ที่เหลือของอาคาร ผนังและเพดานเป็นคอนกรีตเสริมเหล็ก

ปริมาณเพลิงประเภทหลักคือแอลกอฮอล์และอีเทอร์ ตามตารางเราตัดสินใจว่าเป็นไปได้ที่จะใช้สารละลายที่มีฟองในการดับเพลิง

ปริมาณไฟหลักในสถานที่ที่มีความสูงของห้อง 4 เมตรมาจากพื้นที่ซ่อมแซมซึ่งตามตารางในภาคผนวก B ของชุดกฎ 5.13130.2009 อยู่ในกลุ่ม 4.2 ของสถานที่ตามระดับของ อันตรายจากไฟไหม้ ขึ้นอยู่กับวัตถุประสงค์ในการใช้งานและปริมาณการติดไฟของวัสดุที่ติดไฟได้

สิ่งอำนวยความสะดวกไม่มีสถานที่ประเภท A และ B สำหรับอันตรายจากการระเบิดและไฟไหม้ตามมาตรฐาน SP 5.13130.2009 และโซนระเบิดตาม PUE

เพื่อดับไฟที่อาจเกิดขึ้นในโรงงาน โดยคำนึงถึงปริมาณการติดไฟที่มีอยู่ คุณสามารถใช้สารละลายที่มีฟองได้

เพื่อจัดเตรียมสถานที่สำหรับการผลิตแอลกอฮอล์และอีเทอร์ เราจะเลือกการติดตั้งเครื่องดับเพลิงโฟมชนิดสปริงเกอร์อัตโนมัติที่เติมสารละลายที่เกิดฟอง สารลดแรงตึงผิวหมายถึงสารละลายน้ำที่มีความเข้มข้นของสารลดแรงตึงผิว (สารลดแรงตึงผิว) ที่มีวัตถุประสงค์เพื่อผลิตสารละลายพิเศษของสารทำให้เปียกหรือโฟม การใช้สารเกิดฟองดังกล่าวในระหว่างการดับเพลิงสามารถลดความรุนแรงของการเผาไหม้ได้อย่างมากภายใน 1.5-2 นาที วิธีการที่มีอิทธิพลต่อแหล่งกำเนิดประกายไฟนั้นขึ้นอยู่กับประเภทของสารเกิดฟองที่ใช้ในเครื่องดับเพลิง แต่หลักการทำงานขั้นพื้นฐานจะเหมือนกันสำหรับทุกคน:

เนื่องจากโฟมมีมวลน้อยกว่ามวลของของเหลวไวไฟใด ๆ อย่างมีนัยสำคัญจึงครอบคลุมพื้นผิวของเชื้อเพลิงจึงช่วยระงับไฟ

การใช้น้ำซึ่งเป็นส่วนหนึ่งของสารทำให้เกิดฟองช่วยลดอุณหภูมิของเชื้อเพลิงลงสู่ระดับที่ไม่สามารถเผาไหม้ได้ภายในไม่กี่วินาที

โฟมป้องกันควันร้อนที่เกิดจากไฟไม่ให้ลุกลามออกไปอีกได้อย่างมีประสิทธิภาพ ทำให้การติดไฟอีกครั้งแทบจะเป็นไปไม่ได้เลย

ด้วยคุณสมบัติเหล่านี้ โฟมเข้มข้นจึงถูกนำมาใช้ในการดับเพลิงในอุตสาหกรรมปิโตรเคมีและเคมีซึ่งมีความเสี่ยงสูงที่จะเกิดการติดไฟของของเหลวไวไฟและของเหลวไวไฟ สารเหล่านี้ไม่ก่อให้เกิดภัยคุกคามต่อสุขภาพหรือชีวิตของมนุษย์ และสามารถกำจัดร่องรอยออกจากสถานที่ได้อย่างง่ายดาย

1. ข้อมูลเบื้องต้น

การคำนวณทางไฮดรอลิกดำเนินการตามข้อกำหนดของ SP 5.13130.2009“ การติดตั้งระบบดับเพลิงและสัญญาณเตือนภัย มาตรฐานและกฎการออกแบบ” ตามวิธีการที่กำหนดไว้ในภาคผนวก B

วัตถุที่ได้รับการป้องกันคือปริมาตรห้อง 30x48x4 ม. ในแผน - สี่เหลี่ยมผืนผ้า พื้นที่ทั้งหมดของสิ่งอำนวยความสะดวกคือ 1440 m2

เราค้นหาข้อมูลเริ่มต้นสำหรับการผลิตแอลกอฮอล์และอีเทอร์ตามกลุ่มสถานที่บางกลุ่มจากตาราง 5.1 ของกฎชุดนี้ในส่วน "การติดตั้งเครื่องดับเพลิงด้วยน้ำและโฟม":

ความเข้มของการชลประทาน - 0.17 l/(s*m2);

พื้นที่คำนวณการใช้น้ำ - 180 ตร.ม.

ปริมาณการใช้น้ำขั้นต่ำในการติดตั้งเครื่องดับเพลิง - 65 ลิตร/วินาที;

ระยะห่างสูงสุดระหว่างสปริงเกอร์คือ 3 เมตร

พื้นที่สูงสุดที่เลือกซึ่งควบคุมโดยสปริงเกอร์หนึ่งตัวคือ 12 ตร.ม.

เวลาใช้งาน - 60 นาที

เพื่อปกป้องคลังสินค้า เราเลือกสปริงเกอร์ SPO0-RUo(d)0.74-R1/2/P57(68,79,93,141,182).V3-"SPU-15" PO "SPETSAVTOMATIKA" โดยมีค่าสัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพ k = 0.74 (ตาม ไปยังเอกสารทางเทคนิคสำหรับสปริงเกอร์)

2. สูตรการคำนวณ

อัตราการไหลของน้ำโดยประมาณผ่านสปริงเกอร์แบบกำหนดทิศทางซึ่งอยู่ในพื้นที่ชลประทานที่ได้รับการป้องกันที่กำหนดจะถูกกำหนดโดยสูตร

โดยที่ q1 คือปริมาณการใช้น้ำเสียผ่านสปริงเกอร์แบบกำหนด, l/s คือค่าสัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพของสปริงเกอร์ที่ยอมรับตามเอกสารทางเทคนิคสำหรับผลิตภัณฑ์, l/(s MPa0.5)

P - แรงดันที่ด้านหน้าสปริงเกอร์ MPa

อัตราการไหลของสปริงเกอร์สั่งการอันแรกคือค่าที่คำนวณได้จาก Q1-2 ในส่วน L1-2 ระหว่างสปริงเกอร์สั่งการอันแรกและอันที่สอง

เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อในส่วน L1-2 ถูกกำหนดโดยผู้ออกแบบหรือกำหนดโดยสูตร

โดยที่ d1-2 คือเส้นผ่านศูนย์กลางระหว่างสปริงเกอร์ตัวแรกและตัวที่สองของท่อ mm -2 คือปริมาณการใช้น้ำเสีย l/s;

μ - สัมประสิทธิ์การไหล - ความเร็วการเคลื่อนที่ของน้ำ m/s (ไม่ควรเกิน 10 m/s)

เส้นผ่านศูนย์กลางจะเพิ่มขึ้นเป็นค่าระบุที่ใกล้ที่สุดตาม GOST 28338

การสูญเสียแรงดัน P1-2 ในส่วน L1-2 ถูกกำหนดโดยสูตร

โดยที่ Q1-2 คืออัตราการไหลรวมของสปริงเกอร์ตัวที่หนึ่งและตัวที่สอง, l/s; t คือลักษณะเฉพาะของไปป์ไลน์, l6/s2;

A คือความต้านทานจำเพาะของท่อ ขึ้นอยู่กับเส้นผ่านศูนย์กลางและความหยาบของผนัง c2/l6

ความต้านทานและลักษณะไฮดรอลิกจำเพาะของท่อสำหรับท่อ (ทำจากวัสดุคาร์บอน) ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางต่างๆแสดงไว้ ตาราง ข.1<#"606542.files/image005.gif">

ลักษณะทางไฮดรอลิกของแถวซึ่งมีโครงสร้างเหมือนกันถูกกำหนดโดยลักษณะทั่วไปของส่วนการออกแบบของไปป์ไลน์

ลักษณะทั่วไปของแถว I ถูกกำหนดจากนิพจน์

การสูญเสียแรงดันในส่วน a-b สำหรับรูปแบบสมมาตรและไม่สมมาตรพบได้โดยใช้สูตร

ความดันที่จุด b จะเป็น

Рb=Pa+Pa-b.

ปริมาณการใช้น้ำจากแถวที่ 2 ถูกกำหนดโดยสูตร

การคำนวณแถวที่ตามมาทั้งหมดจนถึงอัตราการไหลของน้ำที่คำนวณ (จริง) และแรงดันที่สอดคล้องกันนั้นคล้ายคลึงกับการคำนวณแถว II

เราคำนวณวงจรวงแหวนแบบสมมาตรและไม่สมมาตรในลักษณะเดียวกับเครือข่ายทางตัน แต่ที่ 50% ของการไหลของน้ำที่คำนวณได้สำหรับแต่ละครึ่งวงแหวน

3. หลักการทำงานของการติดตั้งเครื่องดับเพลิงเบื้องต้น

การติดตั้งเครื่องดับเพลิงอัตโนมัติประกอบด้วยองค์ประกอบหลักดังต่อไปนี้: สถานีสูบน้ำดับเพลิงอัตโนมัติพร้อมระบบท่อทางเข้า (ดูด) และท่อจ่าย (แรงดัน) - ชุดควบคุมพร้อมระบบท่อจ่ายและจ่ายพร้อมสปริงเกอร์ติดตั้งอยู่

1 หลักการทำงานของสถานีสูบน้ำ

ในโหมดสแตนด์บาย ท่อจ่ายและจ่ายของระบบสปริงเกอร์จะถูกเติมน้ำอย่างต่อเนื่องและอยู่ภายใต้ความกดดัน เพื่อให้แน่ใจว่ามีความพร้อมที่จะดับไฟอย่างต่อเนื่อง ปั๊มจ๊อกกี้จะเปิดขึ้นเมื่อมีการเปิดใช้งานสัญญาณเตือนแรงดัน

ในกรณีที่เกิดเพลิงไหม้ เมื่อความดันบนปั๊มจ๊อกกี้ (ในท่อจ่าย) ลดลง เมื่อสัญญาณเตือนแรงดันทำงาน ปั๊มดับเพลิงที่ทำงานจะเปิดทำงานเพื่อให้การไหลเต็ม ในเวลาเดียวกัน เมื่อเปิดปั๊มดับเพลิง สัญญาณเตือนไฟไหม้จะถูกส่งไปยังระบบความปลอดภัยจากอัคคีภัยของสถานที่

หากมอเตอร์ไฟฟ้าของปั๊มดับเพลิงที่ทำงานไม่เปิดหรือปั๊มไม่ได้ให้แรงดันตามการออกแบบ หลังจากผ่านไป 10 วินาที มอเตอร์ไฟฟ้าของปั๊มดับเพลิงสำรองจะเปิดขึ้น แรงกระตุ้นในการเปิดปั๊มสำรองนั้นมาจากสวิตช์แรงดันที่ติดตั้งบนท่อแรงดันของปั๊มทำงาน

เมื่อเปิดปั๊มดับเพลิงที่ทำงานอยู่ ปั๊มจ๊อกกี้จะปิดโดยอัตโนมัติ หลังจากที่ไฟดับลงแล้ว ระบบจะหยุดจ่ายน้ำเข้าระบบด้วยตนเอง โดยจะปิดเครื่องสูบน้ำดับเพลิงและปิดวาล์วที่อยู่ด้านหน้าชุดควบคุม

3.2 หลักการทำงานของระบบสปริงเกอร์

หากเกิดเพลิงไหม้ในห้องที่ได้รับการป้องกันโดยส่วนสปริงเกอร์และอุณหภูมิอากาศสูงกว่า 68 "C ล็อคความร้อน (หลอดแก้ว) ของสปริงเกอร์จะถูกทำลาย น้ำซึ่งอยู่ภายใต้ความกดดันในท่อจ่ายน้ำจะดันวาล์วออก ที่บล็อกทางออกของสปริงเกอร์และจะเปิดขึ้น น้ำจากสปริงเกอร์เข้ามาในห้อง ความดันในเครือข่ายลดลง เมื่อความดันลดลง 0.1 MPa สัญญาณเตือนแรงดันที่ติดตั้งบนท่อแรงดันจะถูกกระตุ้นและให้พัลส์ เพื่อเปิดปั๊มทำงาน

ปั๊มรับน้ำจากเครือข่ายน้ำประปาของเมือง โดยผ่านหน่วยวัดปริมาณน้ำ และจ่ายให้กับระบบท่อของการติดตั้งเครื่องดับเพลิง ในกรณีนี้ ปั๊มจ๊อกกี้จะปิดโดยอัตโนมัติ เมื่อเกิดเพลิงไหม้ที่ชั้นใดชั้นหนึ่ง เครื่องตรวจจับการไหลของของเหลวจะทำซ้ำสัญญาณเกี่ยวกับการเปิดใช้งานการติดตั้งเครื่องดับเพลิงด้วยน้ำ (เพื่อระบุตำแหน่งของไฟ) และปิดระบบจ่ายไฟของชั้นที่เกี่ยวข้องไปพร้อม ๆ กัน

พร้อมกับการเปิดใช้งานการติดตั้งเครื่องดับเพลิงโดยอัตโนมัติสัญญาณเกี่ยวกับไฟไหม้การเปิดใช้งานเครื่องสูบน้ำและการเริ่มการทำงานของการติดตั้งในทิศทางที่เหมาะสมจะถูกส่งไปยังสถานที่ของเสาดับเพลิงโดยมีการปฏิบัติงานตลอด 24 ชั่วโมง บุคลากร ในกรณีนี้ สัญญาณไฟจะมาพร้อมกับเสียงเตือน

4. การออกแบบติดตั้งระบบดับเพลิงด้วยน้ำ การคำนวณไฮดรอลิก

การคำนวณทางไฮดรอลิกจะดำเนินการสำหรับสปริงเกอร์ที่อยู่ห่างไกลที่สุดและอยู่ในตำแหน่งที่สูงที่สุด ("กำหนด") ภายใต้เงื่อนไขว่าสปริงเกอร์ทั้งหมดที่อยู่ไกลจากเครื่องป้อนน้ำและติดตั้งบนพื้นที่ออกแบบจะเปิดใช้งาน

เราร่างเค้าโครงเส้นทางของเครือข่ายไปป์ไลน์และแผนโครงร่างสำหรับสปริงเกอร์และเลือกพื้นที่ชลประทานที่ได้รับการป้องกันตามที่กำหนดบนแผนภาพแผนไฮดรอลิกของ AUP ซึ่งเป็นที่ตั้งของสปริงเกอร์ตามกำหนด และดำเนินการคำนวณไฮดรอลิกของ AUP

การกำหนดปริมาณการไหลของน้ำโดยประมาณเหนือพื้นที่คุ้มครอง

การกำหนดการไหลและความดันด้านหน้า "สปริงเกอร์แบบกำหนด" (การไหลที่จุดที่ 1 บนแผนภาพในภาคผนวก 1) ถูกกำหนดโดยสูตร:

=k √ ฮ

อัตราการไหลของสปริงเกอร์แบบ "กำหนด" จะต้องรับประกันความเข้มข้นของการชลประทานมาตรฐาน ดังนั้น:

ต่ำสุด = I*S=0.17 * 12 = 2.04 ลิตร/วินาที ดังนั้น Q1 ≥ 2.04 ลิตร/วินาที

บันทึก. เมื่อคำนวณจำเป็นต้องคำนึงถึงจำนวนสปริงเกอร์ที่ปกป้องพื้นที่ที่คำนวณด้วย บนพื้นที่ที่คำนวณได้ 180 ตร.ม. มีสปริงเกอร์ 5 และ 4 แถวจำนวน 4 แถว อัตราการไหลทั้งหมดต้องมีอย่างน้อย 60 ลิตร/วินาที (ดูตาราง 5.2 SP 5.13130.2009 สำหรับกลุ่มสถานที่ 4.2) ดังนั้นเมื่อคำนวณความดันที่ด้านหน้าสปริงเกอร์ "กำหนด" จำเป็นต้องคำนึงว่าเพื่อให้แน่ใจว่าอัตราการไหลขั้นต่ำที่ต้องการของการติดตั้งเครื่องดับเพลิงคืออัตราการไหล (และดังนั้นความดัน) ของสปริงเกอร์แต่ละตัว จะต้องเพิ่มขึ้น นั่นคือในกรณีของเรา หากใช้อัตราการไหลของสปริงเกอร์เท่ากับ 2.04 ลิตร/วินาที อัตราการไหลรวมของสปริงเกอร์ 18 ตัวจะอยู่ที่ประมาณ 2.04 * 18 = 37 ลิตร/วินาที และคำนึงถึง ความดันที่แตกต่างกันด้านหน้าสปริงเกอร์จะเพิ่มขึ้นเล็กน้อย แต่ค่านี้ไม่สอดคล้องกับอัตราการไหลที่ต้องการคือ 65 ลิตรต่อวินาที ดังนั้นจึงจำเป็นต้องเลือกแรงดันที่ด้านหน้าสปริงเกอร์เพื่อให้อัตราการไหลรวมของสปริงเกอร์ 18 ตัวที่อยู่บนพื้นที่ออกแบบมากกว่า 65 ลิตร/วินาที สำหรับสิ่งนี้: 65/18=3.611 เช่น อัตราการไหลของสปริงเกอร์แบบกำหนดทิศทางควรมากกว่า 3.6 ลิตร/วินาที หลังจากดำเนินการคำนวณหลายรูปแบบในแบบร่างแล้ว เราจะกำหนดแรงดันที่ต้องการที่ด้านหน้าสปริงเกอร์แบบ "กำหนด" ในกรณีของเรา H=24 m.v.s.=0.024 MPa

(1) =k √ H= 0.74√24= 3.625 ลิตร/วินาที;

คำนวณเส้นผ่านศูนย์กลางของไปป์ไลน์เป็นแถวโดยใช้สูตรต่อไปนี้:

จากจุดที่เราได้รับ ที่ความเร็วการไหลของน้ำ 5 เมตร/วินาที ค่า d = 40 มม. และนำค่า 50 มม. มาเป็นค่าสำรอง

การสูญเสียแรงดันในส่วนที่ 1-2: dH(1-2)= Q(1) *Q(1) *l(1-2) / Km= 3.625*3.625*6/110=0.717 m.w.s.= 0.007MPa;

ในการกำหนดอัตราการไหลของสปริงเกอร์ตัวที่ 2 เราจะคำนวณความดันที่ด้านหน้าสปริงเกอร์ตัวที่ 2:

H(2)=H(1)+ dH(1-2)=24+0.717=24.717 m.v.s.

การไหลจากสปริงเกอร์ตัวที่ 2: Q(2) =k √ H= 0.74√24.717= 3.679 l/s;

การสูญเสียแรงดันในส่วนที่ 2-3: dH(2-3)= (Q(1) + Q(2))*(Q(1) + Q(2))*l(2-3) / Km= 7.304* 7.304*1.5/110=0.727 ม.ว. กับ;

ความดันที่จุดที่ 3: Н(3)=Н(2)+ dH(2-3)= 24.717+0.727=25.444 m.v.s;

อัตราการไหลรวมของทางแยกด้านขวาของแถวแรกคือ Q1 + Q2 = 7.304 ลิตร/วินาที

เนื่องจากกิ่งก้านด้านขวาและด้านซ้ายของแถวแรกมีโครงสร้างเหมือนกัน (สปริงเกอร์ 2 อันในแต่ละกิ่ง) อัตราการไหลของกิ่งด้านซ้ายจะเท่ากับ 7.304 ลิตร/วินาทีด้วย อัตราการไหลรวมของแถวแรกคือ Q I = 14.608 ลิตร/วินาที

อัตราการไหลในจุดที่ 3 แบ่งออกเป็นครึ่งหนึ่ง เนื่องจากไปป์ไลน์ถูกสร้างเป็นจุดตัน ดังนั้นเมื่อคำนวณการสูญเสียแรงดันในส่วนที่ 4-5 อัตราการไหลของแถวแรกจะถูกนำมาพิจารณาด้วย คิว(3-4) = 14.608 ลิตร/วินาที

เราจะยอมรับค่า d=150 มม. สำหรับไปป์ไลน์หลัก

การสูญเสียแรงดันในส่วนที่ 3-4:

(3-4)=Q(3)*Q(3)*l(3-4)/Km= 14.608 *14.608 *3/36920=0.017 ม.ว. กับ;

ความดันที่จุดที่ 4: Н(4)=Н(3)+ dH(3-4)= 25.444+0.017=25.461 m.v. กับ;

ในการกำหนดอัตราการไหลของแถวที่ 2 จำเป็นต้องกำหนดค่าสัมประสิทธิ์ B:

นั่นคือ B= Q(3)*Q(3)/H(3)=8.39

ดังนั้นการบริโภคแถวที่ 2 จึงเท่ากับ:

II= √8, 39*24.918= 14.616 ลิตร/วินาที;

อัตราการไหลรวมจาก 2 แถว: QI +QII = 14.608+14.616 =29.224 ลิตร/วินาที;

ในทำนองเดียวกัน ผมพบว่า (4-5)=Q(4)*Q(4)*l(4-5)/Km= 29.224 *29.224*3/36920=0.069 m.v. กับ;

ความดันที่จุดที่ 5: Н(5)=Н(4)+ dH(4-5)= 25.461+0.069=25.53 m. กับ;

เนื่องจาก 2 แถวถัดไปไม่สมมาตร เราจึงพบปริมาณการใช้ของแถวที่ 3 ดังนี้

นั่นคือ B= Q(1)*Q(1)/H(4)= 3.625*3.625/25.461=0.516lev= √0.516 * 25.53= 3.629 ลิตร/วินาที;(5)= 14.616 +3.629 =18.245 ลิตร / s= Q(5)*Q(5)/H(5)=13.04III= √13.04 * 25.53= 18.24 ลิตร/วินาที;

อัตราการไหลรวมจาก 3 แถว: Q (3 แถว) = 47.464 ลิตร/วินาที;

การสูญเสียแรงดันในส่วนที่ 5-6:(5-6)=Q (6) *Q (6) *l(5-6)/Km= 47.464 *47.464 *3/36920=0.183 m.v. กับ;

ความดันที่จุดที่ 6: Н(6)=Н(5)+ dH(5-6)= 25.53+0.183=25.713 m.v. กับ;

IV= √13.04 * 25.713= 18.311 ลิตร/วินาที;

อัตราการไหลรวมจาก 4 แถว: Q(4 แถว) =65.775 ลิตร/วินาที;

ดังนั้น อัตราการไหลที่คำนวณได้คือ 65.775 ลิตร/วินาที ซึ่งตรงตามข้อกำหนดของเอกสารข้อบังคับ >65 ลิตร/วินาที

แรงดันที่ต้องการเมื่อเริ่มต้นการติดตั้ง (ใกล้ปั๊มดับเพลิง) คำนวณจากส่วนประกอบต่อไปนี้:

แรงดันที่ด้านหน้าสปริงเกอร์ "กำหนด"

การสูญเสียแรงดันในท่อจำหน่าย

การสูญเสียแรงดันในท่อจ่าย

การสูญเสียแรงดันในชุดควบคุม

ความแตกต่างของระดับความสูงระหว่างปั๊มและสปริงเกอร์แบบ "กำหนด"

การสูญเสียแรงดันในชุดควบคุม:

.น้ำ.st.,

แรงดันที่ต้องการที่หน่วยสูบน้ำต้องให้ได้นั้นพิจารณาจากสูตร:

tr=24+4+8.45+(9.622)*0.2+9.622 =47.99 m.v.s.=0.48 MPa

ปริมาณการใช้น้ำทั้งหมดสำหรับดับเพลิงแบบสปริงเกอร์: (4 แถว) = 65.775 ลิตร/วินาที = 236.79 ลบ.ม./ชม.

แรงดันที่ต้องการ:

tr = 48 m.v.s. = 0.48 MPa

5. การเลือกอุปกรณ์

การคำนวณดำเนินการโดยคำนึงถึงสปริงเกอร์ที่เลือก SPOO-RUoO,74-R1/2/R57.VZ-“SPU-15”-สีบรอนซ์ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางทางออก 15 มม.

โดยคำนึงถึงลักษณะเฉพาะของสิ่งอำนวยความสะดวก (อาคารมัลติฟังก์ชั่นที่เป็นเอกลักษณ์ซึ่งมีผู้คนจำนวนมาก) ระบบท่อที่ซับซ้อนของระบบจ่ายน้ำดับเพลิงภายใน หน่วยสูบน้ำจะถูกเลือกด้วยแรงดันสำรองในการจ่าย

เวลาดับคือ 60 นาที ซึ่งหมายความว่าต้องจ่ายน้ำ 234,000 ลิตร

แนวทางการออกแบบที่เลือกคือปั๊ม Irtysh-TsMK 150/400-55/4 ความเร็ว 1500 rpm ซึ่งมีค่าสำรองทั้ง H = 48 m.v.s. และ Q. ของปั๊ม = 65 m.

ลักษณะการทำงานของปั๊มแสดงไว้ในภาพ

บทสรุป

RGR นี้นำเสนอผลลัพธ์ของวิธีการศึกษาในการออกแบบการติดตั้งระบบดับเพลิงอัตโนมัติ และการคำนวณที่จำเป็นสำหรับการออกแบบการติดตั้งระบบดับเพลิงอัตโนมัติ

จากผลการคำนวณไฮดรอลิก ตำแหน่งของสปริงเกอร์ถูกกำหนดเพื่อให้ได้อัตราการไหลของน้ำสำหรับการดับเพลิงในพื้นที่ป้องกัน 65 ลิตร/วินาที เพื่อให้มั่นใจถึงความเข้มข้นของการชลประทานมาตรฐาน จำเป็นต้องมีแรงดัน 48 m.w.c.

อุปกรณ์สำหรับการติดตั้งได้รับเลือกตามความเข้มของการชลประทานขั้นต่ำมาตรฐาน อัตราการไหลที่คำนวณได้ และแรงดันที่ต้องการ

บรรณานุกรม

1 เอสพี 5.13130.2009 การติดตั้งสัญญาณแจ้งเตือนเหตุเพลิงไหม้และดับเพลิงเป็นไปโดยอัตโนมัติ บรรทัดฐานและกฎการออกแบบ

กฎหมายของรัฐบาลกลางหมายเลข 123 - กฎหมายของรัฐบาลกลาง "กฎระเบียบทางเทคนิคเกี่ยวกับข้อกำหนดด้านความปลอดภัยจากอัคคีภัย" ลงวันที่ 22 กรกฎาคม 2551

การออกแบบติดตั้งเครื่องดับเพลิงอัตโนมัติแบบน้ำและโฟม / แอล.เอ็ม. เมชแมน, เอส.จี. ซาริเชนโก เวอร์จิเนีย บายลิงคิน, วี.วี. อเลชิน, อาร์.ยู. กูบิน; แก้ไขโดย เอ็น.พี. โคปิโลวา. - M: VNIIPO EMERCOM แห่งสหพันธรัฐรัสเซีย, 2545.-413 หน้า

เว็บไซต์ของผู้ผลิตอุปกรณ์ดับเพลิง

ทำไมน้ำไม่ดับ?

การตรวจสอบโดยผู้เชี่ยวชาญเกี่ยวกับข้อผิดพลาดที่เกิดขึ้นเมื่อทำการคำนวณไฮดรอลิกของการติดตั้งระบบดับเพลิงด้วยน้ำอัตโนมัติ (AWF)

ดังที่มักจะเกิดขึ้นเมื่อพยายามเพิ่มประสิทธิภาพในระหว่างการออกแบบ “ผู้เชี่ยวชาญ” จำนวนมากมักจบลงด้วยการติดตั้งเครื่องดับเพลิงด้วยน้ำที่ไม่มีประสิทธิภาพมาก

บทความนี้สรุปข้อสังเกตบางประการของผู้เขียนเกี่ยวกับความซับซ้อนของการคำนวณไฮดรอลิกของการติดตั้งเครื่องดับเพลิงน้ำและข้อผิดพลาดที่ต้องหลีกเลี่ยงเมื่อทำการตรวจสอบ มีการวิเคราะห์บางส่วนของวิธีการคำนวณอย่างเป็นทางการที่มีอยู่และข้อสรุปบางส่วนจากประสบการณ์การออกแบบของเราเอง

1. ไดอะแกรมและกราฟแทนการคำนวณ

นักออกแบบหลายคนกำหนดความดัน (P) บนสปริงเกอร์แบบกำหนดโดยไม่ได้ตั้งใจโดยการคำนวณ ขึ้นอยู่กับค่าสัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพของสปริงเกอร์ (Pr.) และอัตราการไหลที่ต้องการ (Q) ของสปริงเกอร์นี้ ในกรณีนี้ การไหลที่ต้องการจะดำเนินการโดยการคูณความเข้มมาตรฐานด้วยพื้นที่ที่ป้องกันโดยสปริงเกอร์ ซึ่งระบุไว้ในหนังสือเดินทางของสปริงเกอร์นี้

ตัวอย่างเช่น หากความเข้มข้นที่ต้องการคือ 0.08 ลิตร/วินาที ต่อ 1 ตร.ม. และพื้นที่ที่ป้องกันโดยสปริงเกอร์คือ 12 ตร.ม. อัตราการไหลของสปริงเกอร์จะถือว่าเท่ากับ 0.96 ลิตร/วินาที และแรงดันที่ต้องการบนสปริงเกอร์จะคำนวณโดยใช้สูตร P = (d/10*Kpr.)l2

ตัวเลือกนี้จะถูกต้องหากปริมาตรน้ำทั้งหมดที่ออกมาจากสปริงเกอร์ตกลงเฉพาะในพื้นที่ป้องกันเท่านั้น และในเวลาเดียวกันก็กระจายอย่างเท่าเทียมกันทั่วทั้งพื้นที่ที่กำหนด

แต่ในความเป็นจริงแล้ว น้ำส่วนหนึ่งจากสปริงเกอร์จะกระจายออกไปนอกพื้นที่ที่กำหนดซึ่งป้องกันด้วยสปริงเกอร์ ดังนั้นเพื่อกำหนดแรงดันบนสปริงเกอร์ตามคำสั่งอย่างถูกต้อง คุณจำเป็นต้องใช้เฉพาะแผนภาพการชลประทานหรือข้อมูลหนังสือเดินทาง ซึ่งระบุแรงดันที่ต้องสร้างที่ด้านหน้าสปริงเกอร์เพื่อให้มีความเข้มข้นที่ต้องการในพื้นที่คุ้มครอง

ข้อกำหนดนี้ระบุไว้ในส่วนที่ 1 ของย่อหน้า B.1.9 ของภาคผนวก "B" ถึง SP 5.13130:

“...ถูกกำหนดโดยคำนึงถึงความเข้มของการชลประทานมาตรฐานและความสูงของตำแหน่งสปริงเกอร์ตามแผนภาพการชลประทานหรือข้อมูลหนังสือเดินทาง ความดันที่ต้องมั่นใจในสปริงเกอร์ที่กำหนด...”

2. เหตุใดสปริงเกอร์สั่งการจึงไม่เป็นตัวหลัก?

อัตราการไหลของส่วนทั้งหมดมักจะถูกนำมาใช้โดยการคูณพื้นที่ป้องกันขั้นต่ำ (ระบุไว้ในตาราง 5.1 SP 5.13130 ​​​​สำหรับสปริงเกอร์ AUP) ด้วยความเข้มมาตรฐานหรือเพียงตามอัตราการไหลขั้นต่ำที่ต้องการที่ระบุในตาราง 5.1, 5.2, 5.3 เอสพี 5.13130

แม้ว่าในปัจจุบันตามวิธีการคำนวณที่กำหนดไว้ในภาคผนวก “B” ถึง SP 5.13130 ​​จำเป็นต้องกำหนดอัตราการไหลของสปริงเกอร์ที่อยู่ไกลที่สุดและอยู่ในตำแหน่งสูงอย่างถูกต้องก่อน (กำหนดสปริงเกอร์) จากนั้นจึงคำนวณการสูญเสียแรงดันใน พื้นที่จากสปริงเกอร์แบบกำหนดไปยังสปริงเกอร์ถัดไปจากนั้นคำนึงถึงการสูญเสียเหล่านี้คำนวณแรงดันของสปริงเกอร์ตัวที่สอง (หลังจากนั้นความดันจะมากกว่าสปริงเกอร์แบบกำหนด) เหล่านั้น. จำเป็นต้องกำหนดอัตราการไหลของสปริงเกอร์แต่ละตัวที่อยู่ในพื้นที่ที่ได้รับการคุ้มครองโดยการติดตั้งนี้ มีความจำเป็นต้องคำนึงว่าปริมาณการใช้สปริงเกอร์ที่ติดตั้งบนเครือข่ายการกระจายเพิ่มขึ้นตามระยะห่างจากสปริงเกอร์ที่กำหนดเพราะ แรงกดดันต่อพวกมันยังเพิ่มขึ้นเมื่อเข้าใกล้ตำแหน่งของชุดควบคุม

ถัดไป คุณต้องสรุปอัตราการไหลของสปริงเกอร์ทั้งหมดต่อพื้นที่ป้องกันสำหรับกลุ่มสถานที่ที่กำหนด และเปรียบเทียบอัตราการไหลนี้กับอัตราการไหลขั้นต่ำ (มาตรฐาน) ที่ระบุในตาราง 5.1, 5.2, 5.3 SP 5.13130 หากอัตราการไหลที่คำนวณได้น้อยกว่าค่ามาตรฐาน การคำนวณจะต้องดำเนินต่อไป (โดยคำนึงถึงสปริงเกอร์ที่ตามมาที่วางบนท่อ) จนกว่าอัตราการไหลจริงจะเกินค่ามาตรฐาน

3. ไอพ่นแต่ละอันไม่เหมือนกัน...

สถานการณ์จะคล้ายกันเมื่อพิจารณาต้นทุนของหัวจ่ายน้ำดับเพลิงเมื่อออกแบบการติดตั้งเครื่องดับเพลิงแบบรวมและระบบจ่ายน้ำดับเพลิงภายใน

ต้นทุนหลักสำหรับหัวจ่ายน้ำดับเพลิงถูกกำหนดตามตารางที่ 1 และ 2 ของ SP 10.13130 ​​ขึ้นอยู่กับวัตถุประสงค์ของวัตถุและพารามิเตอร์ (จำนวนชั้น ปริมาตร ระดับการทนไฟ และหมวดหมู่) แต่ในย่อหน้าที่สองของย่อหน้า 4.1.1 ของ SP 10.13130 ​​​​ระบุว่า "ควรระบุปริมาณการใช้น้ำเพื่อดับเพลิงขึ้นอยู่กับความสูงของส่วนที่กะทัดรัดของเจ็ทและเส้นผ่านศูนย์กลางของสเปรย์ตามตาราง 3”

ตัวอย่างเช่น สำหรับอาคารสาธารณะ จะกำหนดไอพ่น 2 ลำที่ 2.5 ลิตร/วินาที นอกจากนี้ ตามตารางที่ 3 เราเห็นว่าอัตราการไหล 2.6 ลิตร/วินาทีสามารถมั่นใจได้ด้วยท่อดับเพลิงที่มีความยาว 10 ม. เท่านั้น ที่ความดัน 0.198 MPa ที่ด้านหน้าวาล์วจ่ายน้ำดับเพลิง DN65 และด้วยปลายท่อดับเพลิง เส้นผ่านศูนย์กลางสเปรย์ 13 มม. ซึ่งหมายความว่าอัตราการไหลที่กำหนดไว้ก่อนหน้านี้สำหรับหัวจ่ายน้ำดับเพลิงแต่ละอัน (2.5 ลิตร/วินาที) จะเพิ่มขึ้นเป็นอย่างน้อย 2.6 ลิตร/วินาที

นอกจากนี้ หากเรามีหัวจ่ายน้ำดับเพลิงมากกว่าหนึ่งหัว (หัวจ่ายน้ำสองหัวขึ้นไป) ดังนั้น โดยการเปรียบเทียบกับการคำนวณการติดตั้งสปริงเกอร์ จำเป็นต้องคำนวณการสูญเสียแรงดันในพื้นที่ตั้งแต่หัวจ่ายน้ำดับเพลิงตัวแรก (กำหนด) จนถึง ที่สอง. จากนั้นมีความจำเป็นต้องกำหนดความดันจริงที่วาล์วของหัวจ่ายน้ำดับเพลิงตัวที่สองจะมีโดยคำนึงถึงความสูงทางเรขาคณิตความยาวและเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อ หากความดันมากกว่าพีซีเครื่องแรก อัตราการไหลของพีซีเครื่องที่สองจะมากกว่า และหากความดันน้อยลงก็จำเป็นต้องทำการปรับความดันบนพีซีเครื่องแรกให้เหมาะสมเพื่อให้ความดันบนวาล์วของพีซีเครื่องที่สองสอดคล้องกับค่าที่ยอมรับก่อนหน้านี้ (กลั่นกรอง) ตามตาราง 3 ของ SP 10.13130

หากมีระบบดับเพลิง (เจ็ต) ดับเพลิงตั้งแต่สามเครื่องขึ้นไปที่เกี่ยวข้องในระบบ การคำนวณระบบดังกล่าวจะซับซ้อนยิ่งขึ้นมากและต้องใช้แรงงานมากในการดำเนินการด้วยตนเอง

4. ใช้ความเร็วได้ดี

เมื่อทำการคำนวณไฮดรอลิกของ AUVPT นอกเหนือจากการคำนวณพารามิเตอร์หลัก (ความดันและการไหล) สิ่งสำคัญคือต้องคำนึงถึงพารามิเตอร์ที่สำคัญอื่น ๆ หลายประการและตรวจสอบให้แน่ใจว่าพารามิเตอร์เหล่านั้นเป็นปกติด้วย ตัวอย่างเช่น ความเร็วสูงสุดของการเคลื่อนที่ของน้ำหรือสารละลายที่เกิดฟองในท่อแรงดัน (จ่าย จ่าย จ่าย) จะต้องไม่เกิน 10 ม./วินาที และในท่อดูด - มากกว่า 2.8 ม./วินาที

เป็นที่น่าสังเกตว่ายิ่งอัตราการไหลสูงความเร็วก็จะยิ่งสูงขึ้นซึ่งหมายความว่าเมื่อทำการคำนวณเมื่อคุณเคลื่อนตัวออกจากสปริงเกอร์ที่สั่งการและเข้าใกล้ชุดควบคุมความเร็วในกิ่งก้านและแถวจะเพิ่มขึ้น ดังนั้นเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อจำหน่ายที่ยอมรับเมื่อเริ่มต้นการคำนวณสำหรับกิ่งก้านที่มีสปริงเกอร์แบบกำหนดอาจไม่ตรงตามพารามิเตอร์ความเร็วสำหรับกิ่งก้านที่ส่วนท้ายของพื้นที่ป้องกันที่คำนวณได้

5. นี่คือตู้กับข้าวของเรา แต่เราไม่ได้เก็บอะไรไว้ที่นี่เลย

ตามหมายเหตุ 1 และ 2 ของภาคผนวก "B" ถึง SP 5.13130:

"1. กลุ่มของสถานที่ถูกกำหนดตามวัตถุประสงค์การใช้งาน ในกรณีที่ไม่สามารถเลือกอุตสาหกรรมที่คล้ายคลึงกันได้ ควรกำหนดกลุ่มตามประเภทของสถานที่

ดูเหมือนว่าทุกอย่างจะชัดเจนในเรื่องนี้และตามกฎแล้วจะไม่ทำให้เกิดคำถาม อย่างไรก็ตาม นอกจากนี้ในหมายเหตุ 3 ระบุไว้ว่าหากคลังสินค้าถูกสร้างขึ้นในอาคารที่มีสถานที่อยู่ในกลุ่มที่ 1 พารามิเตอร์สำหรับสถานที่ (จัดเก็บ) ดังกล่าวควรดำเนินการตามสถานที่กลุ่มที่ 2

ตัวอย่างเช่น ในศูนย์การค้าหรือร้านค้าทั่วไป กลุ่มที่ 2 อาจรวมถึงสิ่งที่เรียกว่าห้องเตรียมอาหาร ห้องอเนกประสงค์ ตู้เสื้อผ้า ผ้าปูที่นอน และห้องเก็บของอื่นๆ ซึ่งปริมาณเพลิงไหม้เฉพาะมีตั้งแต่ 181 ถึง 1,400 MJ/m2 (หมวด VZ)

ดังนั้นหากห้องที่ระบุของกลุ่มที่แตกต่างกันได้รับการปกป้องโดยส่วนดับเพลิงหนึ่งส่วน ผู้ออกแบบจะต้องทำการคำนวณสำหรับห้องทั้งหมดของกลุ่มที่ 1 ก่อน จากนั้นจึงแยกการคำนวณสำหรับแต่ละห้องของกลุ่มที่ 2 จากนั้นเลือกพารามิเตอร์ที่กำหนดของสิ่งนี้ และอย่าลืมปรับความดันและอัตราการไหลสำหรับส่วนการออกแบบที่ไม่ได้กำหนดไว้ด้วย

นอกจากนี้ ในหมายเหตุ 4 ระบุว่าหากห้องอยู่ในกลุ่มสถานที่กลุ่มที่ 2 และปริมาณไฟจำเพาะมากกว่า 1,400 MJ/m2 หรือมากกว่า 2,200 MJ/m2 ดังนั้นความเข้มข้นของการชลประทานควรเพิ่มขึ้น 1.5 หรือ 2.5 เท่าตามลำดับ กรณีนี้เกี่ยวข้องกับสิ่งอำนวยความสะดวกการป้องกันทางอุตสาหกรรมมากกว่า แต่กำหนดให้เมื่อคำนวณการดับเพลิงด้วยน้ำ การคำนวณประเภทของสถานที่สำหรับอันตรายจากการระเบิดและไฟไหม้จะต้องดำเนินการควบคู่กันไป

6.และท่อนี้ละเลยได้...

การปฏิบัติที่หายากมาก

นี่คือการคำนวณการสูญเสียแรงดันในท่อจ่าย (จากชุดควบคุมไปยังท่อแรงดันของปั๊มดับเพลิง) ตามกฎแล้วการคำนวณมักจะดำเนินการอย่างดีที่สุดจนถึงชุดควบคุมแม้ว่าจะขึ้นอยู่กับเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อจ่ายและจำนวนชุดควบคุมที่ติดตั้งอยู่ แต่การสูญเสียแรงดันในส่วนนี้อาจมีความสำคัญมาก

7. อย่างก้าวกระโดด.

ระยะห่างสูงสุดระหว่างสปริงเกอร์มักจะคลาดเคลื่อนตามตารางที่ 5.1 SP 5.13130 ​​เช่น 4 หรือ 3 เมตร ตามลำดับ อย่างไรก็ตาม เพื่อให้มั่นใจว่ามีการชลประทานที่สม่ำเสมอ ระยะห่างสูงสุดระหว่างสปริงเกอร์ (เมื่อจัดเรียงเป็นสี่เหลี่ยมจัตุรัส) ไม่ควรเกินด้านข้างของสี่เหลี่ยมจัตุรัสที่จารึกไว้ในวงกลมที่เกิดจากพื้นที่ที่สปริงเกอร์ปกป้อง เช่น มีพื้นที่คุ้มครอง 12 ตร.ม. ระยะห่างที่คำนวณระหว่างสปริงเกอร์จะอยู่ที่ 2.76 เมตรเท่านั้น

8. สามที่หนึ่งร้อยในแก้วเดียว

ไม่มีการคำนวณจำนวนและความจุของท่อสำหรับเชื่อมต่ออุปกรณ์ดับเพลิงเคลื่อนที่ (รถดับเพลิง) โดยคำนึงถึงอัตราการไหลสูงสุดที่สร้างโดยรถดับเพลิงหนึ่งคันต่อท่อดังกล่าว ประเด็นสำคัญคือรถดับเพลิงมาตรฐาน (เช่น รถบรรทุกถัง AC-40(130)) มีปั๊มหอยโข่งที่มีอัตราการไหล 40 ลิตร/วินาที แต่สามารถส่งอัตราการไหลนี้ผ่านท่อแรงดันสองท่อเท่านั้น ( 20 ลิตร/วินาที) แม้แต่เครื่องตรวจสอบอัคคีภัยที่มีอัตราการไหล 40 ลิตร/วินาทีที่บรรทุกบนรถบรรทุก ก็ยังเชื่อมต่อกับยานพาหนะผ่านท่อดับเพลิงสองเส้น

9. ไฟต้องไม่อยู่ในห้องที่ไกลที่สุด

ไม่มีการเปรียบเทียบการไหลและความดันที่ต้องการ ขึ้นอยู่กับตำแหน่งของพื้นที่ป้องกันที่คำนวณไว้ มีความจำเป็นต้องพิจารณาอย่างน้อยสองตัวเลือก: ในส่วนที่ห่างไกลที่สุดของส่วน (ตามที่ระบุไว้ในวิธี SP 5.130130) และในทางกลับกันในส่วนที่อยู่ติดกับชุดควบคุมโดยตรง ตามกฎแล้วในกรณีที่สองปริมาณการใช้จะมากกว่า

10. และสุดท้าย อีกครั้งกับม่านน้ำท่วม...

ม่านน้ำท่วมที่เชื่อมต่อกับท่อของระบบสปริงเกอร์ดับเพลิงไม่ค่อยได้รับการคำนวณเต็มจำนวน และปริมาณการใช้ม่านดังกล่าวได้รับการยอมรับอย่างเป็นทางการในอัตรา 1 ลิตรต่อวินาทีต่อ 1 เมตรของม่านดังกล่าว ในเวลาเดียวกัน ระยะห่างระหว่างสปริงเกอร์น้ำท่วมก็ถือว่าไม่สมเหตุสมผลและโดยไม่คำนึงถึงผลกระทบร่วมกันของสปริงเกอร์ที่อยู่ใกล้เคียงในแต่ละจุดที่ได้รับการป้องกัน ที่นี่เช่นเดียวกับเมื่อคำนวณการติดตั้งสปริงเกอร์จำเป็นต้องคำนึงถึงการเพิ่มขึ้นของอัตราการไหลของสปริงเกอร์แต่ละอันด้วยระยะห่างจากที่กำหนด (ไปยังตำแหน่งของชุดควบคุม) รวมค่าใช้จ่ายเหล่านี้แล้วปรับ ส่งผลให้อัตราการไหลคำนึงถึงแรงดันจริง ณ จุดเชื่อมต่อท่อม่านน้ำท่วมกับการติดตั้งระบบท่อทั่วไป

วิดีโอนี้สาธิตและตรวจสอบข้อผิดพลาดทั่วไป 10 ประการที่เกิดขึ้นเมื่อทำการคำนวณไฮดรอลิกของการติดตั้งเครื่องดับเพลิงด้วยน้ำ วิดีโอในสองส่วน ระยะเวลาทั้งหมดประมาณ 1 ชั่วโมง

การกำหนดพารามิเตอร์การทำงานของระบบ

การคำนวณไฮดรอลิกของเครือข่ายสปริงเกอร์มีวัตถุประสงค์เพื่อกำหนดการไหลของน้ำรวมถึงการกำหนดแรงดันที่ต้องการที่ตัวป้อนน้ำและเส้นผ่านศูนย์กลางท่อที่ประหยัดที่สุด
ตาม NPB 88-2001* ปริมาณน้ำที่ต้องการในการดับไฟจะเท่ากับ:

ถาม = คิว*ส, ลิตร/วินาที

ที่ไหน ถาม – ความเข้มข้นของการชลประทานที่ต้องการ แรงม้า/m2;
ส – พื้นที่คำนวณการใช้น้ำ ม.

ปริมาณการใช้สารดับเพลิงที่เกิดขึ้นจริงนั้นพิจารณาจากลักษณะทางเทคนิคของสปริงเกอร์ประเภทที่เลือก ความดันด้านหน้า เงื่อนไขในการวางจำนวนสปริงเกอร์ที่ต้องการเพื่อปกป้องพื้นที่ออกแบบ รวมถึงหากจำเป็น ติดตั้งสปริงเกอร์ภายใต้อุปกรณ์เทคโนโลยี แพลตฟอร์ม หรือท่อระบายอากาศ หากขัดขวางการชลประทานของพื้นผิวที่ได้รับการป้องกัน พื้นที่ที่คำนวณได้รับการยอมรับตาม NPB 88-2001 ขึ้นอยู่กับกลุ่มของสถานที่
เมื่อพิจารณาถึงการไหลของน้ำจริง นักออกแบบหลายคนจะใช้อัตราไหลขั้นต่ำที่ต้องการเป็นอัตราการไหลที่คำนวณได้ หรือหยุดการคำนวณเมื่อถึงปริมาณสารดับเพลิงที่ต้องการ
ข้อผิดพลาดคือด้วยวิธีนี้ไม่รับประกันการชลประทานของพื้นที่การออกแบบมาตรฐานทั้งหมดที่มีความเข้มข้นที่ต้องการเนื่องจากระบบไม่ได้คำนวณและไม่คำนึงถึงการทำงานจริงของสปริงเกอร์ในพื้นที่ออกแบบ ดังนั้นจึงกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อหลักและท่อจ่ายไม่ถูกต้องเลือกปั๊มและประเภทของชุดควบคุม
ลองดูข้างต้นด้วยตัวอย่างเล็กๆ น้อยๆ

มีความจำเป็นต้องปกป้องสถานที่ ส=50 ตร.มด้วยความเข้มข้นที่ต้องการ Q=0.08 ลิตร/วินาที*m2

ตาม NPB 88-2001* ปริมาณน้ำที่ต้องการในการดับไฟจะเท่ากับ: Q=50*0.08=4 ลิตร/วินาที
ตามข้อ 6. App. 2 NPB 88-2001* การออกแบบการไหลของน้ำ Qd, ลิตร/วินาที ผ่านสปริงเกอร์ถูกกำหนดโดยสูตร:

ที่ไหน เค– ค่าสัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพของสปริงเกอร์ ยอมรับตามเอกสารทางเทคนิคของผลิตภัณฑ์ ค่าเค=0.47(สำหรับตัวเลือกนี้); เอ็น– แรงดันอิสระที่ด้านหน้าสปริงเกอร์ ส=10 ม.

เนื่องจากเป็นไปไม่ได้ที่จะอธิบายรายละเอียดเกี่ยวกับการคำนวณไฮดรอลิกในขอบเขตของบทความเดียวโดยคำนึงถึงปัจจัยที่จำเป็นทั้งหมดที่ส่งผลต่อการทำงานของระบบ - การสูญเสียเชิงเส้นและในพื้นที่ในท่อการกำหนดค่าของระบบ (วงแหวนหรือทางตัน ) ในตัวอย่างนี้ เราจะนำการไหลของน้ำเป็นผลรวมของต้นทุนที่จ่ายผ่านสปริงเกอร์ที่อยู่ไกลที่สุด

Qф=Qd*n,

ที่ไหน n– จำนวนสปริงเกอร์ที่วางอยู่บนพื้นที่ป้องกัน

Qf=1.49*8=11.92 ลิตร/วินาที.

เราจะเห็นว่าการบริโภคจริง คำถามเกินปริมาณน้ำที่ต้องการอย่างมาก Q ดังนั้นสำหรับการทำงานปกติของระบบเพื่อให้มั่นใจว่าเงื่อนไขที่จำเป็นทั้งหมดจำเป็นต้องจัดเตรียมปัจจัยที่เป็นไปได้ทั้งหมดที่ส่งผลต่อการทำงานของระบบ

ติดตั้งระบบดับเพลิงแบบสปริงเกอร์น้ำอัตโนมัติพร้อมหัวจ่ายน้ำดับเพลิง

สปริงเกอร์และหัวจ่ายน้ำดับเพลิงเป็นระบบป้องกันอัคคีภัยสองระบบที่มีจุดประสงค์เดียวกัน แต่มีโครงสร้างการทำงานที่แตกต่างกัน ดังนั้นการรวมเข้าด้วยกันจึงทำให้เกิดความสับสน เนื่องจากคุณจะต้องได้รับคำแนะนำจากเอกสารกำกับดูแลที่แตกต่างกันเพื่อสร้างระบบที่ใช้ร่วมกัน
ตามข้อ 4.32 ของ NPB 88-2001* “ในการติดตั้งสปริงเกอร์เติมน้ำบนท่อจ่ายที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 65 มม. ขึ้นไป อนุญาตให้ติดตั้งหัวจ่ายน้ำดับเพลิงตาม SNiP 2.04.01-85*”
ลองดูหนึ่งในตัวเลือกที่พบบ่อยที่สุด ตัวอย่างนี้มักพบในอาคารหลายชั้นเมื่อตามคำขอของลูกค้าและเพื่อประหยัดเงินพวกเขาจะรวมระบบดับเพลิงแบบสปริงเกอร์อัตโนมัติเข้ากับระบบจ่ายน้ำดับเพลิงภายใน
ตามข้อ 9.1 ของ SNiP 2.04.01-85* หากจำนวนหัวจ่ายน้ำดับเพลิงคือ 12 หรือมากกว่า ระบบควรเป็นแบบวงแหวน เครือข่ายแบบวงแหวนจะต้องเชื่อมต่อกับเครือข่ายวงแหวนรอบนอกด้วยอินพุตอย่างน้อยสองอินพุต

ข้อผิดพลาดที่เกิดขึ้นในแผนภาพ บนภาพ 2:
? ส่วนของไปป์ไลน์จ่ายไปยังส่วนที่มีพีซีมากกว่า 12 เครื่อง “A+B” และ “G+D” ถือเป็นทางตัน วงแหวนตั้งพื้นไม่ตรงตามข้อกำหนดของข้อ 9.1 ของ SNiP 2.04.01-85*
“ระบบประปาน้ำเย็นภายในควรเป็น:
– ทางตันหากอนุญาตให้มีการจ่ายน้ำประปาแตกและจำนวนหัวจ่ายน้ำดับเพลิงสูงถึง 12
– วงแหวนหรืออินพุตแบบวนรอบพร้อมท่อทางตันสองท่อพร้อมท่ออินพุตแบบวนรอบพร้อมท่อทางตันสองท่อที่มีกิ่งก้านไปยังผู้บริโภคจากแต่ละท่อเพื่อให้แน่ใจว่ามีน้ำประปาอย่างต่อเนื่อง
เครือข่ายวงแหวนจะต้องเชื่อมต่อกับเครือข่ายวงแหวนรอบนอกด้วยอินพุตอย่างน้อยสองอินพุต”
ป.4.34. NPB 88-2001*: “ส่วนของการติดตั้งสปริงเกอร์ที่มีหัวจ่ายน้ำดับเพลิง 12 ตัวขึ้นไปจะต้องมีอินพุต 2 ตัว”
? ตามข้อ 4.34 NPB 88-2001* “สำหรับการติดตั้งสปริงเกอร์ที่มีสองส่วนขึ้นไป อินพุตที่สองพร้อมวาล์วอาจทำจากส่วนที่ติดกัน” ส่วน “A+G” ไม่ใช่อินพุตดังกล่าว เนื่องจากหลังจากนั้นจะมีส่วนทางตันของไปป์ไลน์
? ข้อกำหนดของข้อ 6.12 ถูกละเมิด SNiP 2.04.01-85*: จำนวนหัวฉีดที่จ่ายจากไรเซอร์หนึ่งตัวเกินค่ามาตรฐาน “จำนวนไอพ่นที่จ่ายจากไรเซอร์แต่ละอันไม่ควรเกินสองตัว”
โครงการนี้เหมาะสมเมื่อจำนวนหัวจ่ายน้ำดับเพลิงในส่วนสปริงเกอร์น้อยกว่า 12

บน รูปที่ 3แต่ละส่วนของการติดตั้งสปริงเกอร์ที่มีหัวจ่ายน้ำดับเพลิงมากกว่า 12 หัวจะมีอินพุตสองช่อง อินพุตที่สองทำจากส่วนที่ติดกัน (ส่วน "A+B" ซึ่งไม่ขัดแย้งกับข้อกำหนดของข้อ 4.34 ของ NPB 88-2001*)
ไรเซอร์ถูกพันด้วยจัมเปอร์แนวนอน ทำให้เกิดเป็นวงแหวนเดี่ยว ดังนั้นข้อ 6.12 SNiP 2.04.02-84* “จำนวนไอพ่นที่จ่ายจากไรเซอร์แต่ละตัวไม่ควรเกินสองตัว” ไม่ถูกละเมิด
โครงการนี้แสดงถึงการจ่ายน้ำเข้าระบบอย่างต่อเนื่องตามหมวดความน่าเชื่อถือ I

น้ำประปาสำหรับติดตั้งเครื่องดับเพลิงน้ำอัตโนมัติ

ระบบดับเพลิงมีวัตถุประสงค์เพื่อความปลอดภัยของบุคคลและทรัพย์สินจึงต้องอยู่ในสภาพการทำงานตลอดเวลา
หากจำเป็นต้องติดตั้งปั๊มเพิ่มแรงดันในระบบ จำเป็นต้องจัดให้มีไฟฟ้าและน้ำประปาภายใต้สภาวะที่ไม่หยุดชะงัก เช่น ตามหมวดความน่าเชื่อถือ I
ระบบดับเพลิงด้วยน้ำจัดอยู่ในประเภทที่ 1 ตามข้อ 4.4 ข้อกำหนดของระบบคือ:
“ หมวดที่ 1 - ได้รับอนุญาตให้ลดปริมาณน้ำสำหรับใช้ในครัวเรือนและความต้องการดื่มไม่เกิน 30% ของปริมาณการใช้ที่คำนวณได้และสำหรับความต้องการการผลิตจนถึงขีด จำกัด ที่กำหนดโดยตารางการทำงานฉุกเฉินขององค์กร ระยะเวลาของการลดอุปทานไม่ควรเกิน 3 วัน อนุญาตให้มีการหยุดชะงักในการจ่ายน้ำหรือการลดการจ่ายน้ำให้ต่ำกว่าขีดจำกัดที่ระบุได้ในขณะที่ปิดองค์ประกอบสำรองของระบบ (อุปกรณ์ อุปกรณ์ โครงสร้าง ท่อ ฯลฯ) แต่ไม่เกิน 10 นาที”
ข้อผิดพลาดประการหนึ่งที่พบในโครงการคือระบบดับเพลิงด้วยน้ำอัตโนมัติไม่มีความน่าเชื่อถือในการจ่ายน้ำประเภท 1
สิ่งนี้เกิดขึ้นเนื่องจากข้อเท็จจริงที่ว่าข้อ 4.28 NPB 88-2001* ระบุว่า “ท่อจ่ายอาจได้รับการออกแบบให้เป็นท่อส่งทางตันสำหรับหน่วยควบคุมสามหน่วยหรือน้อยกว่า” ตามหลักการนี้ ผู้ออกแบบมักจะเมื่อจำนวนหน่วยควบคุมน้อยกว่าสามหน่วย แต่จำเป็นต้องติดตั้งปั๊มเพิ่มแรงดันไฟ พวกเขาจะให้อินพุตหนึ่งรายการแก่ระบบดับเพลิง
การตัดสินใจนี้ไม่ถูกต้อง เนื่องจากสถานีสูบน้ำของระบบดับเพลิงอัตโนมัติควรจัดอยู่ในประเภทความน่าเชื่อถือ I ตามหมายเหตุ 1 ข้อ 7.1 SNiP 2.04.02-84 “สถานีสูบน้ำที่จ่ายน้ำโดยตรงไปยังเครือข่ายการจ่ายน้ำดับเพลิงและดับเพลิงรวมควรจัดอยู่ในประเภท I”
ตามข้อ 7.5 ของ SNiP 2.04.02-84 “จำนวนท่อดูดไปยังสถานีสูบน้ำ โดยไม่คำนึงถึงจำนวนและกลุ่มของปั๊มที่ติดตั้ง รวมถึงเครื่องสูบน้ำดับเพลิง ต้องมีอย่างน้อยสองเครื่อง เมื่อสายการผลิตหนึ่งถูกปิด ส่วนที่เหลือจะต้องได้รับการออกแบบให้ผ่านขั้นตอนการออกแบบทั้งหมดสำหรับสถานีสูบน้ำประเภท I และ II”
จากที่กล่าวมาทั้งหมดขอแนะนำให้ใส่ใจกับความจริงที่ว่าโดยไม่คำนึงถึงจำนวนหน่วยควบคุมของการติดตั้งเครื่องดับเพลิงอัตโนมัติหากระบบมีหน่วยสูบน้ำจะต้องจัดให้มีหมวดหมู่ความน่าเชื่อถือ I
เนื่องจากในเวลานี้เอกสารการออกแบบไม่ได้รับการอนุมัติจากหน่วยงานกำกับดูแลอัคคีภัยของรัฐก่อนเริ่มงานก่อสร้างและติดตั้ง การแก้ไขข้อผิดพลาดหลังจากการติดตั้งเสร็จสิ้นและส่งมอบสิ่งอำนวยความสะดวกให้กับหน่วยงานกำกับดูแลทำให้เกิดต้นทุนที่ไม่ยุติธรรมและการเพิ่มขึ้นของ เวลาที่ใช้ในการดำเนินการสิ่งอำนวยความสะดวก

เอส. ซิเนลนิคอฟ, Technos-M+ LLC

1.การคำนวณการติดตั้งสปริงเกอร์

ขั้นตอนการคำนวณการติดตั้งสปริงเกอร์และน้ำท่วมมีดังนี้

1. กลุ่มของสถานที่ถูกกำหนดตามระดับของอันตรายจากไฟไหม้ซึ่งเป็นของสถานที่ที่ออกแบบการผลิตหรือกระบวนการทางเทคโนโลยี

สำหรับปริมาณไฟ 350 MJ m -2 เรายอมรับสถานที่กลุ่มที่ 2

2. กำหนดพารามิเตอร์ที่ต้องการของการติดตั้งเครื่องดับเพลิงแบบน้ำหรือโฟม

สำหรับสถานที่และสารดับเพลิงกลุ่มที่ 2 เรามี:

ความเข้มของการชลประทาน Ј รไม่น้อยกว่า 0.12 ลิตร/วินาที ม2;

พื้นที่ที่ได้รับการคุ้มครองโดยเครื่องดับเพลิงแบบสปริงเกอร์หนึ่งเครื่องคือ เอฟอาร์; 12 ตร.ม.

ระยะเวลาการติดตั้ง 60 นาที

ระยะห่างระหว่างแดมเปอร์ แอลด้วย, 4 ม.

3. ประสิทธิภาพที่ต้องการของสปริงเกอร์ถูกกำหนดโดยสูตร:

,

ลิตร/วินาที

4. ค่าสัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพของสปริงเกอร์ที่ต้องการถูกกำหนดโดยใช้สูตร:

,

ที่ไหน ชม.- แรงดันอิสระด้านหน้าสปริงเกอร์มีค่าเท่ากับ 5 ม.

5. ขึ้นอยู่กับค่าที่คำนวณได้ของสัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพที่ต้องการ เส้นผ่านศูนย์กลางของช่องจ่ายสปริงเกอร์จะถูกนำมาจากเงื่อนไข เค > ค. พวกเรายอมรับ K=0.71จากนั้นเส้นผ่านศูนย์กลางของรูทางออกจะอยู่ที่ 15 มม.

6. กำหนดความดันหน้าสปริงเกอร์ (เครื่องกำเนิดไฟฟ้า) โดยใช้สูตร:

,

ม.

7. จำนวนสปริงเกอร์ถูกกำหนดโดยสูตร:

ที่ไหน ม- จำนวนแถว;

n- จำนวนสปริงเกอร์เรียงกัน

ที่ไหน กและ วี- ความยาวและความกว้างของห้องที่ต้องป้องกันอัคคีภัย ก= 42 ม.; วี= 14 ม.

,

กำหนดจำนวนสปริงเกอร์ที่เกี่ยวข้องกับการแปลและดับไฟ:

9. ร่างแผนผังการออกแบบการติดตั้งระบบดับเพลิงด้วยน้ำ

เมื่อพัฒนาโครงการสำหรับการกำหนดเส้นทางท่อจ่ายน้ำจำเป็นต้องพยายามเลือกโครงการที่จะรับประกันการจ่ายน้ำที่มีการสูญเสียแรงดันต่ำที่สุดในเครือข่ายโดยมีเส้นผ่านศูนย์กลางท่อเล็กที่สุดเท่าที่จะเป็นไปได้

ยอมรับตัวเลือกต่อไปนี้:

10. ทำการคำนวณการติดตั้งน้ำด้วยระบบไฮดรอลิก

การคำนวณทางไฮดรอลิกประกอบด้วยการกำหนดพารามิเตอร์ของแหล่งจ่ายน้ำหลักขึ้นอยู่กับความสูงของท่อจ่ายน้ำที่มีสปริงเกอร์แรงดันอิสระที่สปริงเกอร์ "กำหนด" และการสูญเสียแรงดันในเครือข่ายในพื้นที่ระหว่างเครื่องป้อนน้ำและ "กำหนด" ” สปริงเกอร์.

ข้าว. 1 แผนภาพการออกแบบการติดตั้งสปริงเกอร์

เราสรุปการคำนวณไฮดรอลิกในเครือข่ายในตารางที่ 1

ตารางที่ 1 การคำนวณการติดตั้งสปริงเกอร์แบบไฮดรอลิก

	แปลง	ฉันม	เส้นผ่านศูนย์กลางที่กำหนด ฉันมม			การสูญเสียศีรษะที่หน่วย		หัวหน้าในการออกแบบ คะแนน แอลเจม	ปริมาณการใช้น้ำต่อการคำนวณ คะแนน คิว เจลิตร/วินาที	ปริมาณการใช้น้ำต่อหน่วย ฉีลิตร/วินาที

ระบบสปริงเกอร์ดับเพลิงด้วยน้ำใช้งานได้จริงและใช้งานได้จริง ใช้ในสถานบันเทิง อาคารสาธารณูปโภค และอาคารอุตสาหกรรม คุณสมบัติหลักของสายสปริงเกอร์คือการมีสปริงเกอร์พร้อมโพลีเมอร์แทรก ภายใต้อิทธิพลของอุณหภูมิสูง ฟิวส์แทรก เปิดใช้งานกระบวนการดับเพลิง

แผนภาพระบบฉีดน้ำดับเพลิง

ระบบทั่วไปประกอบด้วยองค์ประกอบต่อไปนี้

• โมดูลควบคุม
• ไปป์ไลน์
• สปริงเกอร์.
• โมดูลควบคุม
• วาล์ว
• โมดูลพัลส์
• อุปกรณ์คอมเพรสเซอร์
• เครื่องมือวัด.
• การติดตั้งเครื่องสูบน้ำ.

เมื่อคำนวณระบบดับเพลิงจะต้องคำนึงถึงพารามิเตอร์ของห้อง (พื้นที่ความสูงของเพดานโครงร่าง) ข้อกำหนดของมาตรฐานอุตสาหกรรมและข้อกำหนดทางเทคนิค

การคำนวณระบบสปริงเกอร์ดับเพลิงน้ำจะต้องดำเนินการโดยผู้เชี่ยวชาญที่มีคุณสมบัติเหมาะสม พวกเขามีเครื่องมือวัดเฉพาะทางและซอฟต์แวร์ที่จำเป็น

ข้อดีของระบบ

ระบบสปริงเกอร์ดับเพลิงมีข้อดีหลายประการ

• เปิดใช้งานอัตโนมัติเมื่อเกิดเพลิงไหม้
• ความเรียบง่ายของแผนการดำเนินงานขั้นพื้นฐาน
• การรักษาคุณลักษณะด้านประสิทธิภาพไว้เป็นระยะเวลานาน
• บำรุงรักษาง่าย
• ราคาสมเหตุสมผล

ข้อเสียของระบบ

ข้อเสียของระบบสปริงเกอร์ ได้แก่ :

• ขึ้นอยู่กับสายจ่ายน้ำมาตรฐาน
• ไม่สามารถใช้งานในสถานที่ที่มีการใช้พลังงานไฟฟ้าในระดับสูง
• ความยากลำบากเมื่อใช้ในสภาวะอุณหภูมิติดลบ (ต้องใช้สารละลายอากาศและน้ำ)
• สปริงเกอร์ไม่เหมาะสมสำหรับการนำกลับมาใช้ใหม่

ตัวอย่างการคำนวณการติดตั้งสปริงเกอร์น้ำดับเพลิง

การคำนวณไฮดรอลิกของระบบสปริงเกอร์ดับเพลิงช่วยให้คุณสามารถกำหนดตัวบ่งชี้แรงดันใช้งาน เส้นผ่านศูนย์กลางท่อที่เหมาะสมที่สุด และประสิทธิภาพของท่อ

เมื่อคำนวณการดับเพลิงด้วยสปริงเกอร์ในแง่ของปริมาณการใช้น้ำจะใช้สูตรต่อไปนี้:

Q=q p *S โดยที่:

• Q—ผลผลิตสปริงเกอร์;
• S คือพื้นที่ของวัตถุเป้าหมาย

การไหลของน้ำวัดเป็นลิตรต่อวินาที

ผลผลิตของสปริงเกอร์คำนวณโดยใช้สูตร:

q p = J p * F p โดยที่

• J p คือความเข้มของการชลประทานที่กำหนดโดยเอกสารกำกับดูแลตามประเภทของห้อง
• F p คือพื้นที่ครอบคลุมของสปริงเกอร์หนึ่งอัน

ค่าสัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพของสปริงเกอร์จะแสดงเป็นตัวเลขและไม่ได้มาพร้อมกับหน่วยการวัด

เมื่อคำนวณระบบ วิศวกรจะกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของช่องจ่ายสปริงเกอร์ การใช้วัสดุ และโซลูชันทางเทคโนโลยีที่เหมาะสมที่สุด

หากต้องการคำนวณระบบสปริงเกอร์ดับเพลิง โปรดติดต่อ เจ้าหน้าที่ Teploognezashchita ผู้เชี่ยวชาญจะรับมือกับงานได้อย่างรวดเร็วและให้คำแนะนำในการแก้ไขปัญหามาตรฐานและไม่ได้มาตรฐาน