Satur norādījumus par katlu iekārtu gāzes-gaisa kanālu pretestības aprēķināšanas metodiku un vilkmes mašīnu izvēli, kā arī ieteikumus par racionālu kanālu projektēšanu.

PIRKT UKRAINĀ: “Book Boom”. Kijeva, Petrovkas grāmatu tirgus, 62. rinda, 8. vieta (paviljons “Akademkniga”). +380 67 273-50-10

Šajā grāmatā ir apkopots un analizēts no scientometrikas viedokļa liels statistikas materiāls, kas saistīts ar visu līdz šim notikušo Pasaules kausa (pasaules čempionātu) spēļu rezultātiem starp nacionālajām komandām. Ir doti vairāki mazpazīstami. (Skatīt vairāk)

Monumentālā Nobela prēmijas laureāta Stīvena Veinberga monogrāfija apkopo progresu mūsdienu kosmoloģijā pēdējo divu desmitgažu laikā. Tas ir unikāls ar materiāla apjomu, pasniegšanas veidu un matemātiskās izstrādes pamatīgumu. Grāmatas mērķis ir dot kaut ko slēgtu. (Skatīt vairāk)

Grāmatas pamatā ir materiāli no lekciju kursa un speciālajiem kursiem, ko autori vairākus gadus lasījuši Maskavas Elektronikas un matemātikas institūta Lietišķās matemātikas fakultātē un Akadēmijas Kriptogrāfijas, sakaru un informātikas institūtā. Krievijas FSB. Grāmatā piedāvātais materiāls. (Skatīt vairāk)

Kopš dzimšanas ikvienu no mums ieskauj ne tikai dabas pasaule un cilvēku pasaule, bet arī īpaša, aizraujoša un atklājumiem bagāta grāmatu pasaule. Grāmata māca bērnus un pieaugušos. Cilvēku paaudzes viņai uzticēja savas zināšanas un prasmes. Grāmatās ir atrodamas visas cilvēces idejas – no tās pirmsākumiem līdz mūsdienām.

Neskatoties uz mēģinājumiem izslēgt marksismu no sociālo un humanitāro zinātņu izglītības sistēmas, tā kā teorētiskās metodes nozīme joprojām ir noturīga. Taču krievu skolēni, kurus interesē kvalitatīva socioloģiskā izglītība, līdz šim bijuši spiesti pievērsties publikācijām. (Skatīt vairāk)

Šī grāmata aptver jaunākās tendences un aktuālās problēmas fizikā kopš 20. gadsimta pēdējā ceturkšņa. Materiāls ir sniegts tā, lai grāmatu, no vienas puses, varētu izmantot kā mācību grāmatu, un, no otras puses, tā ir zinātnisks pārskats par visu pēdējo. (Skatīt vairāk)

Lasītājam piedāvāto grāmatu ir sastādījis slavenais amerikāņu filozofs un valodnieks Džons Rodžers Sērls, un tajā ir raksti par dažādām valodas filozofijas problēmām, ko veidojuši ievērojami zinātnieki – Dž.L. Ostins, P. F. Strosons, G. P. Griss, N. Čomskis, Dž.Kacs, H. .Putnam un N.Gūdmens. Starp izvirzītajiem jautājumiem ir koncepcija. (Skatīt vairāk)

Grāmata, kas izdota pirms vairāk nekā gadsimta, joprojām ir aktuāla šodien. Tā ieteicama vēsturniekiem, ekonomistiem, sociāliem zinātniekiem, politologiem, valsts amatpersonām, kas atbildīgas par nodokļu un finanšu politiku, kā arī plašam interesentu lokam. (Skatīt vairāk)

Šī grāmata iepazīstina lasītājus ar parādībām un likumiem, kas saistīti ar mūsdienu makrokosmosa fiziku. Kvalitatīvais prezentācijas stils, sarežģītu teorētisku aprēķinu trūkums un atsauce uz zinātnes vēstures fragmentiem ļauj izklāstīt sarežģītus mūsdienu makrofizikas jautājumus. (Skatīt vairāk)

– efektīvi izmantot matemātisko aparātu;

– savā darbā izmantot augstāko matemātiku. (Skatīt vairāk)

Grāmata: satur norādījumus par katlu iekārtu gāzes-gaisa kanālu pretestības aprēķināšanas metodēm un vilkmes mašīnu izvēli, kā arī ieteikumus par kanālu racionālu projektēšanu.

Vārds: Katlu iekārtu aerodinamiskais aprēķins (normatīvā metode)
Ed. S. I. Močana
Izdevējs: Enerģija
Gads: 1977
Lapas: 256
Formāts: djvu
Kvalitāte: labi
Valoda: krievu valoda
Izmērs: 6,82 MB
Šī grāmata ir normatīvās metodes trešais izdevums (pirmais un otrais izdevums izdots 1961. un 1964. gadā); tajā ir jauns materiāls, kas saistīts ar izmaiņām vairākos dizaina ieteikumos, ar jaunu gāzes un gaisa vadu komponentu parādīšanos un jauniem aprīkojuma izmēriem.
Grāmatā ir sniegti norādījumi par katlu iekārtu gāzes-gaisa kanālu pretestības aprēķināšanas metodēm un vilkmes mašīnu izvēli, kā arī ieteikumi kanālu racionālai projektēšanai.
Grāmata paredzēta katlu iekārtu, elektrostaciju, projektēšanas un nodošanas organizāciju inženiertehniskajiem darbiniekiem, kā arī skolotājiem un augstskolu studentiem.
lejupielādēt no

Zemāk esošās grāmatas jūs interesēs ne mazāk. Vietnē varat arī lejupielādēt un lasīt pilnīgi bez maksas!

Priščepa I.M. Ar vecumu saistītā anatomija un fizioloģija.

Priščepa I.M. “Ar vecumu saistītā anatomija un fizioloģija” Mācību grāmatā ir detalizēti aplūkotas kursa “Ar vecumu saistītā anatomija un fizioloģija” galvenās sadaļas. Īpaša uzmanība tiek pievērsta veidošanās un attīstības jautājumiem. . .

PIC mikrokontrolleri. 10 darbības

Breeze 2002-01 sp.izdevums.

Nosaukums: Breeze Gads/mēnesis: 2002-01 sērijas izdevums Numurs: 01 sērijas izdevums Formāts: PDF Izmērs: 71.5 Mb Rakstu krājums par flotes militāro vēsturi. Īss vēsturisks pārskats par Itālijas flotes iznīcinātāju spēkiem, Vēsture. . .

Elektronisko iekārtu bojājumu cēloņu noteikšana

Bibliotēka un bibliogrāfiskā klasifikācija: Darba lapas publiskajām bibliotēkām

Nosaukums: Bibliotēka un bibliogrāfiskā klasifikācija: Darba lapas masu bibliotēkām Autors: ed. Vanskaya, G. P. Izdevniecība: Moscow: Liberea Gads: 1999 Lappuses: 688 Valoda: Krievu Formāts: pdf Izmērs. . .

Esejas par arhitektūras vēsturi

Esejas par arhitektūras vēsturiIzdošanas gads: 2003. Autors: Brunovs N.I.Izdevējs: TsentrpoligrafFormāts: DjVuKvalitāte: Skenētas lapasLapu skaits: 940Apraksts: Klasisks darbs par vēsturi. . .

Leslija Jerkesa — 301 veids, kā izvairīties no garlaicības darbā (audiogrāmata)

Šī grāmata ir paredzēta ikvienam, kurš darbā pavada pilnu nedēļu. Viņa pastāstīs, kā saglabāt motivāciju katru dienu un piedāvās vairāk nekā 300 idejas jautras un patīkamas atmosfēras radīšanai birojā. . .

Fotogrāfijas no arhīva. Cīņa ar bojātiem un iznīcinātiem AFV. 36. daļa

Nosaukums: Fotogrāfijas no arhīva. Battle Damaged and Destroyed AFV Izdevējs: Arhīvs Autors: Kolektīva Lapas: 100 Formāts: JPG Valoda: Vācu Izmērs: 25 MB Kvalitāte: Vidēja Fotoalbums no Arhīva. . . .

Midshipmena D Odiseja

Motivējošas līdzības katrai dienai laimei un veiksmei

Nosaukums: Motivējošas līdzības par katru dienu laimei un veiksmei Autors: Jeļena Cimburskaja Izdevniecība: M.: AST Gads: 2015 Lappuses: 130 Valoda: Krievu Formāts: rtf, fb2 Izmērs: 1,2 Mb Šajā grāmatā apkopotas līdzības. . .

Katlu iekārtu aerodinamiskais aprēķins (normatīvā metode)

Nosaukums: Katlu iekārtu aerodinamiskais aprēķins (normatīvā metode)

Pabeigtās bloku tvaika katlu mājas

Pabeigta tvaika katlu māja ir iekārta tvaika ģenerēšanai no šķidruma turpmākai lietošanai ikdienas dzīvē un ražošanā. Bloku tvaika katli var ražot piesātinātu un pārkarsētu tvaiku.
Ražošanas telpu un dzīvojamo telpu apkurei tiek izmantotas bloku tvaika katlu mājas, kuru temperatūra sasniedz 100˚C. Otro ražo tā sauktie tvaika ģeneratori. Rūpnieciskiem nolūkiem tiek izmantots dzesēšanas šķidrums ar temperatūru līdz 500˚C un spiedienu virs atmosfēras.
Pabeigtās tvaika katlu mājas visbiežāk darbojas ar gāzi vai tām ir vairāki degļi, kas paredzēti darbam ar šķidro un cieto kurināmo (koksni, granulām, oglēm). Rūpnieciskās tvaika iekārtas parasti ir elektriskās vai kombinētās degvielas.
Tvaika katlu sistēmas mājas vai rūpnieciskai lietošanai varat iegādāties no uzņēmuma GazEnergoSibir. Piegādāsim un uzstādīsim katlu iekārtas no Krievijas un pasaules ražotājiem.

Bloku tvaika katlumājas funkcijas

Mūsu uzņēmums nodarbojas ar bloku tvaika katlu māju uzstādīšanu dažādiem mērķiem. Sazinieties ar mums, lai uzzinātu aprīkojuma cenu un darbu izmaksas jūsu vietā. Ikdienā un rūpniecībā telpu apsildīšanai var izmantot tvaiku. Tomēr tvaika agregātu funkcijas neaprobežojas ar to. Tie tiek izmantoti:

• elektroenerģijas nozarē. Augstspiediena katli ražo tvaiku, lai darbinātu turbīnas, kas ražo elektrību.
• Metalurģijas un ķīmiskajā rūpniecībā ražošanas un izplūdes gāzu pārstrādei. Pārstrādātāji ir aprīkoti ar dūmu un gāzu savācējiem un sadegšanas kamerām, kurās tiek sadedzināti ražošanas atkritumi, tiek atbrīvota papildu enerģija, kā arī tiek samazināts kaitējums videi.
• Tehnoloģiskajā procesā dažādu nozaru uzņēmumos. Tvaika ģeneratorus izmanto koka apstrādē un būvmateriālu ražošanā, izmantojot formēšanas, vulkanizācijas un reljefa procesus. Gatavās zemspiediena tvaika katlu mājas tiek izmantotas pārtikas rūpniecībā termiskai apstrādei, atkausēšanai, mitruma līmeņa uzturēšanai darbnīcās, medicīnas iekārtu sterilizēšanai, kā arī apģērbu un citu tekstilizstrādājumu ražošanas uzņēmumos.

Mēs pārņemsim visu katlu telpas sakārtošanas procesu no projektēšanas līdz uzstādīšanai un nodošanai ekspluatācijā gatavajā objektā.

Katlu iekārtu aerodinamiskā aprēķina standarta metode

Uzņēmums Belpromklimat nodrošina pilnu gaisa kondicionēšanas, ventilācijas, apkures un saldēšanas pakalpojumu klāstu:

• inženiertehniskā risinājuma projektēšana;
• aerodinamiskie testi;
• nodošanas ekspluatācijā darbi;
• objekta sertifikācija.

Nozīmīgs posms pirms ventilācijas iekārtu iedarbināšanas ir ventilācijas sistēmu aerodinamiskā pārbaude, kas ir obligāti visā iestatīšanas laikā veiktajā darbā un sertifikācija. Aerodinamiskās ventilācijas pārbaudes galvenokārt tiek veiktas, lai iekārtu pielāgotu projektētajam gaisa patēriņam (strāvas indikators tiek iegūts pēc ventilatora radītā spiediena mērīšanas un salīdzināšanas ar projektēšanas koeficientu) visos projektēšanas punktos.

Veicam ne tikai ventilācijas sistēmu aerodinamiskos testus, bet arī gaisa kondicionēšanas sistēmu, dzīvojamo, katlu māju, sociālo, administratīvo un ražošanas ēku dūmvadu, mini katlu māju, gāzes sadales apakšstaciju, siltumenerģijas ģenerēšanas iekārtu aerodinamiskās pārbaudes. degvielas veidi.

Aerodinamisko testu veikšana ietver gaisa plūsmas ātruma pārbaudi; mitrums; kopējais spiediena zudums; gaisa plūsma; pareiza dažādu režģu un vārstu uzstādīšana ventilācijas sistēmā; gaisa pārspiediena mērīšana kāpņu telpu apakšējos stāvos, liftu šahtās, vestibilos, kā arī spiediena krituma un tā ātruma mērīšana uz evakuācijas ceļu slēgtām durvīm; sadegšanas produktu plūsmas ātruma noteikšana utt.

Ventilācijas aerodinamiskās pārbaudes pārskatā ir informācija par iekārtu darbību (projektēšanas produktivitāte; aerācijas ātrums ēkās; ventilācijas kanālu darbība un gaisa filtru efektivitāte). Lai veiktu testus, ir nepieciešams speciālu instrumentu komplekts (skaņas līmeņa mērītāji, multimetri).

Pārbaudes vēja tunelī palīdz īstajā laikā identificēt ventilācijas atteices gadījumus, veicot nepieciešamos pasākumus to novēršanai (speciālisti sastāda aktu par darbības traucējumiem). Aerodinamisko testu laikā mūsu uzņēmuma speciālisti konsultē klientu par ventilācijas rekonstrukciju (ja tāda ir), kā arī sniedz norādījumus par sistēmas higiēnas uzturēšanu.

Nodošana ekspluatācijā ir sarežģīts process, kas prasa īpašas prasmes un zināšanas. Uzņēmuma profesionalitāte, kurai viņi nolēma uzticēt šos darbus, nedrīkst radīt šaubas, jo process nodrošina absolūtu piekļuvi ventilācijas iekārtām un gaisa vadu sistēmai, kas jau ir uzstādīta un pievienota vadības panelim. Uzmanību! Kvalitatīvas regulēšanas veikšanas process ir sarežģīts, ja gaisa vadi ir pārklāti ar griestu konstrukcijām, kurām nav piekļuves pārbaudes lūku.

Pirms ventilācijas sistēmas darbības inženiertehniskā risinājuma sastādīšanas mūsu uzņēmuma speciālisti veic ventilācijas kanālu regulējošo un konfigurēto komponentu iepriekšēju pārbaudi. Nepieciešamības gadījumā tiek iztīrīti kanāli un uzmērīti tehnoloģiskie daudzumi.

Sertifikācija, ko veic Fahrenheit 77 speciālisti, atbilst STB/ISO IEC 17025-2007 prasībām (ventilācijas un gaisa kondicionēšanas sistēmas, rūpnieciskās emisijas gaiss, darba zonas gaiss), un dokumentācijā ir ietverti visi normatīvajos dokumentos noteiktie posmi: norādīts objekts, adrese, ventilācijas agregāta mērķis, iekārtas atrašanās vieta, ventilācijas agregāta darbības režīmi, elektromotora galvenie tehniskie parametri, ventilators, tīrīšanas un putekļu mitrināšanas konstrukcijas, sildelementi, kā arī aerodinamiskais rasējums ar norādītajiem tīkla mērījumu punktiem (m3/h). Sertifikācija nepieciešama, lai saņemtu saskaņojumu iekārtu nodošanai ekspluatācijā un augstas veiktspējas ventilācijas sistēmu izveidošanai ar TNLA noteikto biežumu (ik gadu ar pārskata gada 1.decembri).

Sīkāku informāciju par aerodinamiskajiem testiem var iegūt pa tālruni: +375-44-536-65-06

Katlu iekārtu aerodinamiskā aprēķina standarta metode

Katlu iekārtu aerodinamiskais aprēķins standarta metode Uzņēmums Belpromklimat nodrošina pilnu gaisa kondicionēšanas, ventilācijas, apkures un dzesēšanas pakalpojumu klāstu:

Ventilācijas uzstādīšanas aprēķins izplūdes ventilācijai. Ūdens kustības ātruma aprēķins sildītāja caurulēs. Apkures iekārtas siltuma veiktspējas aprēķins

Pieplūdes un nosūces ventilācija ir mūsdienīga tehnoloģiska iekārta, kuras pamatā ir efektīva izlietotā, stāvošā gaisa izvadīšana telpās un vienlaicīga jauna, svaiga gaisa padeve no ielas. Parasti telpās tiek ierīkotas pieplūdes un izplūdes ventilācijas sistēmas. Šādas sistēmas būtība ir saglabāt līdzsvaru starp gaisa izvadīšanu un ienākšanu telpā. Tiek ņemts vērā, ka, izmantojot šādas iekārtas pieplūdes un izplūdes ventilācijai, daļa gaisa nonāks arī blakus telpās. Ventilācijas režģis nodrošina gaisa sadales funkciju. Pieplūdes un izplūdes sistēma ir optimāla lielākajai daļai dzīvojamo un nedzīvojamo telpu veidu. Pieplūdes un izplūdes ventilācijas profesionālu projektēšanu labāk uzticēt kvalificētiem speciālistiem.

Pieplūdes un izplūdes ventilācijas sistēmas ir balstītas uz divu pretplūsmu izveidi. Atbilstoši ierīces veidam pieplūdes un izplūdes ventilācijas ierīci var iedalīt kanāla un bezkanālu sistēmās.

Bezvadu sistēma ir gaisa apmaiņas metode, kas ietver ventilatoru uzstādīšanu īpašās atverēs, kas paredzētas gaisa masu uzņemšanai vai izvadīšanai no telpas. Virtuve ir klasisks bezkanālu ventilācijas sistēmas piemērs, kad atsevišķi tiek uzstādīti divi ventilatori: viens gaisa padevei uz loga, bet otrs gaisa izvadīšanai pie ventilācijas atveres.

Cauruļvadu pieplūdes ventilācijas sistēma ar rekuperāciju ir mūsdienīga organizācija, kas papildus noteiktam ventilācijas iekārtu komplektam sastāv no gaisa vadu (kanālu) sistēmas. Šāda sistēma nodrošina intensīvāku un kvalitatīvāku gaisa apmaiņu tieši tajā vietā, kur koncentrējas intensīva piesārņojuma vai augsta mitruma zonas. Kanālu sistēmu var aprīkot ar speciālu papildu aprīkojumu iekštelpu gaisa tīrīšanai, ozonēšanai un sildīšanai. Gaisa sildīšanu var papildināt ar ūdens vai elektrisko sildītāju.

Pieplūdes un izplūdes ventilācijas aprēķins:

Lai ventilācijas sistēmas darbotos pareizi, ir pareizi jāaprēķina un jāaprēķina telpā piegādātā un no tās izvadītā gaisa apjoms. Kā aprēķināt pieplūdes un izplūdes ventilāciju telpai? Tālāk ir norādītas galvenās aprēķina metodes:

• izmantojot telpas platību - dzīvojamās telpās nepieciešams piegādāt vismaz 3 kubikmetrus stundā. gaiss uz 1 kv. kvadrāti;
• pamatojoties uz sanitārajiem standartiem - ar regulāru viena cilvēka uzturēšanos istabā - 60 kubikmetri. gaisa, ar pagaidu – 20 kubikmetri.
• pēc daudzkārtības - SNiP 2.08.01-89* “Dzīvojamās ēkas” ir norādīti gaisa apmaiņas biežuma standarti telpām dažādiem mērķiem.

Pieplūdes un izplūdes ventilācijas aprēķins ar reizinājumiem tiek aprēķināts, izmantojot formulu: gaisa apmaiņas ātrums telpā jāreizina ar telpas tilpumu.

Mūsdienu pieplūdes un izplūdes ventilācijas priekšrocības:

• Iekštelpu gaisa piespiedu nomaiņas nodrošināšana
• Nepieciešamā gaisa apstrāde (tīrīšana, sildīšana, ozonēšana)
• Dažas sistēmas ar rekuperāciju mitrina gaisu noteiktajās robežās, pateicoties mitrumam, kas kanālos nonāk pieplūdes gaisa plūsmās. Papildus mitrās telpās (baseinos, pirts kompleksos u.c.) tiek risināta tehnoloģiskā kondensāta novadīšanas problēma.
• Samazinātas ekspluatācijas izmaksas, izmantojot speciāli izstrādātu siltummaini – rekuperatoru, kurā izplūdes gaisa siltums tiek izmantots ienākošā gaisa sildīšanai. Šī shēma ļauj ievērojami ietaupīt enerģiju.

Mūsdienu pieplūdes un izplūdes ventilācijas sistēmas var izmantot dažāda veida dzīvojamās un sabiedriskās telpās, tostarp mazumtirdzniecības, loģistikas un rūpniecības objektos. Mūsdienu pieplūdes un izplūdes ventilācijas dizains ir uzticams un efektīvs. Optimālās ventilācijas metodes izvēle ir pilnībā atkarīga no projekta mērķa (apkures izmaksu samazināšana, gaisa kvalitātes uzlabošana, siltuma zudumu samazināšana, minimāla apkope), kā arī ēkas konstruktīvajām īpašībām.

Izvēloties optimālo ventilācijas sistēmu, tiek ņemti vērā šādi parametri:

• Ēkas konstrukcijas un arhitektūras īpatnības
• Sanitārās prasības
• Darbības prasības
• Ugunsgrēka prasības
• Uzticamība un nepārtraukta darbība
• Ekonomiskās prasības

Ir noteikti noteikumi gaisa apmaiņas nodrošināšanai dažādām telpām atkarībā no kopējā cilvēku skaita, siltumenerģijas ražošanas iekārtu klātbūtnes ēkā un citiem parametriem. Pieplūdes un izplūdes ventilācijas aprēķinos un aprīkojuma izvēlē tiek izstrādāta individuāla shēma, kas harmoniski un racionālāk atbilst standarta aerodinamiskajiem aprēķiniem.

Tipiska pieplūdes un izplūdes ventilācijas sistēma sastāv no šādiem elementiem:

1. Gaisa sadales sistēmas
2. Režģi
3. Kapuces
4. Gaisa atvere
5. Gaisa ieplūde
6. Filtrs
7. Sildītājs
8. Ventilators
9. Trokšņa izolācija
10. Klimata kontroles sistēmas
11. Ventilācijas kanāli

Pieplūdes un izplūdes sistēmu ar automātiskiem ventilatoriem var aprīkot ar rekuperācijas bloku. Pieplūdes un izplūdes ventilācijas sistēmas ar rekuperāciju ir optimāls risinājums komfortablam iekštelpu mikroklimatam.

Reģenerācijas iekārta paņem siltumu no izmantotā gaisa un izlaiž to svaigā gaisā. Iekārtas lietderības koeficients (efektivitāte) var būt 95%. Mūsdienās populārākie zīmoli ir no mūsdienīgiem ventilācijas sistēmu ražotājiem: pieplūdes un izplūdes ventilācija ar rekuperāciju, ko ražo BreeZart, Komfovent, Systemair un citi. Pieplūdes un izplūdes ventilācijas sistēmas uzticamība un ilgmūžība, ieskaitot visas telpas un ēku kopumā, būs atkarīga no kompetentas aprīkojuma izvēles un tās profesionālas uzstādīšanas.

Gaisa sildītājus izmanto gaisa sildīšanai vai dzesēšanai. Viens no lietošanas gadījumiem ir šo ierīču uzstādīšana gaisa padeves ventilācijas apkures sistēmās.

Visbiežāk, projektējot gaisa apkures sistēmu, tiek izmantoti gatavie siltummezgli. Lai pareizi izvēlētos nepieciešamo aprīkojumu, pietiek zināt: nepieciešamo sildītāja jaudu, kas pēc tam tiks uzstādīta pieplūdes ventilācijas apkures sistēmā, gaisa temperatūru tā izplūdē no sildītāja bloka un dzesēšanas šķidruma plūsmas ātrumu.

Sildītāja jaudas aprēķins

• • Aprēķinu instrukcijas
  • Apkures virsmas definīcija
  • Elektriskā gaisa sildītāja izvēle

Pirms svaiga gaisa padeves no ielas telpās tas ir jāapstrādā, lai sasniegtu standarta parametrus. Šāda apstrāde var ietvert filtrēšanu, karsēšanu, dzesēšanu un mitrināšanu. Pieplūdes gaisa sildīšana aukstajā sezonā tiek veikta īpašos siltummaiņos - gaisa sildītājos. Lai iegūtu vajadzīgās temperatūras gaisa plūsmu pie sildītāja izejas, ir jāaprēķina un jāizvēlas šī ierīce.

Sākotnējie dati siltummaiņa izvēlei

Gaisa sildītāji tiek ražoti dažādos izmēros un dažāda veida dzesēšanas šķidrumiem, kas var būt ūdens vai tvaiks. Pēdējais tiek izmantots diezgan reti, vairumā gadījumu uzņēmumos, kur to ražo tehnoloģiskām vajadzībām. Visizplatītākais dzesēšanas šķidruma veids ir karsts ūdens. Tā kā dažos gadījumos pieplūdes ventilācijas gaisa plūsma ir diezgan liela un nav iespējams uzstādīt sildītāju ar lielu plūsmas laukumu, pēc kārtas tiek uzstādītas vairākas mazāka standarta izmēra ierīces. Jebkurā gadījumā vispirms ir jāaprēķina sildītāja jauda.

Lai veiktu aprēķinu, ir nepieciešami šādi sākotnējie dati:

1. Pieplūdes gaisa daudzums, kas jāuzsilda. Var izteikt m³/h (tilpuma plūsma) vai kg/h (masas plūsma).
2. Avota gaisa temperatūra ir vienāda ar aprēķināto ārējā gaisa temperatūru konkrētam reģionam.
3. Temperatūra, līdz kurai ir jāuzsilda pieplūdes gaiss, lai to piegādātu telpās.
4. Apkurei izmantotā dzesēšanas šķidruma temperatūras grafiks.

Nosūtiet savu labo darbu zināšanu bāzē ir vienkārši. Izmantojiet zemāk esošo veidlapu

Studenti, maģistranti, jaunie zinātnieki, kuri izmanto zināšanu bāzi savās studijās un darbā, būs jums ļoti pateicīgi.

Ievietots vietnē http://www.allbest.ru/

Rūpnieciskā siltumtehnika

Kursa darbs

Tēma: “Katlu iekārtu aerodinamiskais aprēķins”

Kursa darba “Katlu iekārtu aerodinamiskais aprēķins” uzdevums

	Kolonnas nosaukums	Apzīmējums	Nozīme	Vienība S I
	Degvielas patēriņš
	Teorētiskais degvielas patēriņš
	Dūmgāzu daudzums pie izejas no krāsns
	Dūmgāzu tilpums gaisa sildītāja priekšā
	Dūmgāzu daudzums pēc gaisa sildītāja
	Dūmgāzu temperatūra pirms pārkarsētāja
	Dūmgāzu temperatūra pirms ekonomaizera
	Dūmgāzu temperatūra gaisa sildītāja priekšā
	Dūmgāzu temperatūra
	Gaisa iesūkšana kurtuvē
	Gaisa noplūde no gaisa sildītāja
	Pārmērīgs gaisa koeficients krāsnī
	Vidējais gaisa ātrums
	Vidējais dūmgāzu ātrums
	Aukstā gaisa temperatūra
	Apsildāmā gaisa temperatūra
	Veiktspējas drošības koeficients

Ievads

Kursa darba mērķis ir katlu iekārtas aerodinamiskais aprēķins. Degšanas procesa organizēšanai katlu bloki ir aprīkoti ar vilces iekārtām: ventilatoriem, kas pievada gaisu kurtuvei, dūmu nosūcējiem dūmgāzu izvadīšanai no katla, kā arī uzstādīts skurstenis, kas parasti ir kopīgs visiem katla blokiem. Mūsdienu katlu blokos ir individuāli dūmu nosūcēji un ventilatori.

Vilces ierīču izvēlei tiek veikts katla bloka aerodinamiskais aprēķins, kas sastāv no divām daļām. Pirmkārt, tiek aprēķināts katla vienības gaisa ceļš. Pēc šī aprēķina tiek veikta ventilatora izvēle. Otrajā daļā iekļauts gāzes ceļa aprēķins. Šī aprēķina galvenais uzdevums ir dūmu nosūcēja un skursteņa izvēle.

Sākotnējie dati aerodinamiskā aprēķina veikšanai ir termiskā aprēķina rezultāti, kas ir pirms aerodinamiskā aprēķina.

1. Teorētiskā daļa

Katlu iekārta ir ierīču komplekss, kas atrodas īpašās telpās un ko izmanto, lai degvielas ķīmisko enerģiju pārvērstu tvaika vai karstā ūdens siltumenerģijā. Katra katla iekārta sastāv no atsevišķiem elementiem - ierīcēm. Dažas ierīces ir pamata, un katlu telpa bez tām nevar darboties, citas var saukt par papildu, un bez tām uzstādīšana darbosies, bet ar lielāku degvielas patēriņu un līdz ar to ar zemāku efektivitāti; vēl citi ir mehānismi un ierīces, kas veic palīgfunkcijas.

Katlu telpas galvenie elementi ietver:

· katli, kas piepildīti ar ūdeni un tiek apsildīti ar sadegšanas siltumu.

Katls ir siltuma apmaiņas ierīce, kurā siltums no karstiem sadegšanas produktiem tiek pārnests uz ūdeni. Rezultātā ūdens tvaika katlos pārvēršas tvaikā, bet karstā ūdens katlos uzsilda līdz vajadzīgajai temperatūrai.

· krāsnis, kurās tiek sadedzināta degviela un tiek ražotas līdz augstām temperatūrām uzkarsētas dūmgāzes.

Degšanas ierīci izmanto, lai sadedzinātu degvielu un pārvērstu tās ķīmisko enerģiju uzkarsētu gāzu siltumā. Padeves ierīces (sūkņi, inžektori) ir paredzētas ūdens padevei katlā.

· dūmvadi, pa kuriem pārvietojas dūmgāzes un, saskaroties ar katla sienām, atdod tām savu siltumu;

· skursteņi, ar kuru palīdzību dūmgāzes pārvietojas pa dūmvadiem un pēc tam pēc atdzesēšanas tiek izvadītas atmosfērā.

Bez uzskaitītajiem elementiem pat visvienkāršākā katla iekārta nevar darboties.

Katlu telpas palīgelementi ietver:

· degvielas atgriešanas un putekļu sagatavošanas ierīces;

· pelnu savācēji, ko izmanto, sadedzinot cieto kurināmo un paredzēti izplūdes dūmgāzu attīrīšanai un atmosfēras gaisa stāvokļa uzlabošanai katlu telpas tuvumā;

· ventilatorus, kas nepieciešami gaisa padevei katla krāsnī;

· dūmu novadīšanas ventilatori, kas palielina vilkmi un tādējādi samazina skursteņa izmēru;

· padeves ierīces (sūkņi), kas nepieciešamas ūdens padevei katliem;

· padeves ūdens attīrīšanas ierīces, kas novērš katlakmens veidošanos un to koroziju;

· ūdens ekonomaizeru izmanto, lai uzsildītu padeves ūdeni, pirms tas nonāk katlā;

· gaisa sildītājs ir paredzēts gaisa sildīšanai, pirms tas nonāk krāsnī ar karstām gāzēm, kas iziet no katla bloka;

· termoregulācijas ierīces un automatizācijas iekārtas, kas nodrošina normālu un nepārtrauktu visu katlu telpas daļu darbību.

Katlu iekārtas atkarībā no patērētāja veida iedala enerģētikā, ražošanā un apkurē un apkurē. Pamatojoties uz saražotā dzesēšanas šķidruma veidu, tos iedala tvaikā (tvaika ģenerēšanai) un karstajā ūdenī (karsta ūdens ražošanai).

Elektroenerģijas katlu iekārtas ražo tvaiku tvaika turbīnām termoelektrostacijās. Šādas katlu mājas parasti ir aprīkotas ar lielas un vidējas jaudas katlu blokiem, kas ražo tvaiku ar paaugstinātiem parametriem.

Rūpnieciskās apkures katlu sistēmas (parasti tvaiks) ražo tvaiku ne tikai rūpnieciskām vajadzībām, bet arī apkurei, ventilācijai un karstā ūdens apgādei.

Apkures katlu sistēmas (galvenokārt karstais ūdens, bet var būt arī tvaiks) paredzētas apkures sistēmu apkalpošanai, karstā ūdens apgādei un industriālo un dzīvojamo telpu ventilācijai.

Atkarībā no siltumapgādes mēroga apkures katlu mājas tiek iedalītas vietējās (individuālās), grupas un rajona.

Vietējās apkures katlu mājas parasti ir aprīkotas ar karstā ūdens katliem, kas uzsilda ūdeni līdz temperatūrai ne vairāk kā vai tvaika katliem ar darba spiedienu līdz. Šādas katlu mājas ir paredzētas vienas vai vairāku ēku siltumapgādei.

Grupas apkures katlu mājas nodrošina siltumu ēku grupām, dzīvojamiem rajoniem vai maziem mikrorajoniem. Šādas katlu mājas ir aprīkotas gan ar tvaika, gan karstā ūdens katliem, kuriem, kā likums, ir lielāka apkures jauda nekā vietējo katlu māju katliem. Šīs katlu telpas parasti atrodas īpašās ēkās.

Centralizētās siltumapgādes katlu mājas ir paredzētas lielu dzīvojamo rajonu siltumapgādei; tie ir aprīkoti ar salīdzinoši jaudīgiem karstā ūdens un tvaika katliem.

Tvaika katls ir spiedtvertne, kurā ūdens tiek uzkarsēts un pārvērsts tvaikā. Tvaika katlam piegādātā siltumenerģija var būt sadegšanas siltums, elektriskā, kodolenerģija, saules enerģija vai ģeotermālā enerģija. Ir divi galvenie tvaika katlu veidi: gāzes caurule un ūdens caurule.

Karstā ūdens katlu sistēmas ir paredzētas karstā ūdens ražošanai, ko izmanto apkurei, karstā ūdens apgādei un citiem mērķiem. Karstā ūdens katlumājā ir viens dzesēšanas šķidrums - ūdens, atšķirībā no tvaika katlu mājas, kurā ir divi dzesēšanas šķidrumi - ūdens un tvaiks. Šajā sakarā tvaika katlu telpā jābūt atsevišķiem cauruļvadiem tvaika un ūdens padevei, kā arī tvertnei kondensāta savākšanai.

Karstā ūdens katlu mājas atšķiras atkarībā no izmantotā kurināmā veida, apkures katlu, krāšņu u.c. Gan tvaika, gan ūdens apkures katlu iekārtā parasti ir vairāki katlu bloki, bet ne mazāk kā divi un ne vairāk kā četri vai pieci. Tās visas savā starpā savienotas ar kopīgām komunikācijām - cauruļvadiem, gāzes vadiem utt.

Rūpnīcas, kas darbojas ar kodoldegvielu, kuras izejviela ir urāna rūda, kļūst arvien izplatītākas.

Katla iekārtas aerodinamiskais aprēķins ir aprēķins, kura rezultātā tiek noteikta gāzes-gaisa ceļa aerodinamiskā pretestība gan iekārtai kopumā, gan tās dažādajiem elementiem. Katla iekārtas normāla darbība ir iespējama ar nosacījumu, ka krāsnī tiek nodrošināta nepārtraukta gaisa padeve un sadegšanas produktu izvadīšana atmosfērā pēc tam, kad tie ir atdzesēti un attīrīti no cietajām daļiņām. Sadegšanas produktu padevi un izvadīšanu nepieciešamajos daudzumos nodrošina gāzes-gaisa sistēmu izbūve ar dabisko un mākslīgo vilkmi. Sistēmās ar dabisko vilkmi, ko izmanto mazjaudas katlu iekārtās ar zemu aerodinamisko pretestību pa gāzes ceļu, pretestība gaisa un sadegšanas produktu kustībai tiek pārvarēta skursteņa radītās vilkmes dēļ. Kad katla iekārta ir aprīkota ar ekonomaizeru un gaisa sildītāju un tā pretestība pa gāzes ceļu ievērojami pārsniedz 1 kPa, gāzes-gaisa ceļu sistēma ir aprīkota ar ventilatoriem un dūmu nosūcējiem. Katla iekārtā ar līdzsvarotu vilkmi gaisa ceļš darbojas zem ventilatoru radīta pārspiediena, un gāzes ceļš darbojas vakuumā; šajā gadījumā dūmu nosūcējs kurtuvē nodrošina vakuumu, kas vienāds ar 20 Pa. Tvaika un karstā ūdens katlu gāzes un gaisa ceļu pretestības aprēķins tiek veikts saskaņā ar standarta metodi. Mainoties katlu iekārtas tvaika jaudai vai sadedzinātā kurināmā veidam, ceļa pretestības tiek pārrēķinātas.

Gāzu kustību gāzes-gaisa kanālā pavada enerģijas zudums, kas iztērēts, lai pārvarētu gāzes plūsmas berzes spēkus uz cietām virsmām. Pretestības, kas rodas plūsmas kustības laikā, parasti iedala: berzes pretestībā, plūsmai plūstot taisnā kanālā ar nemainīgu šķērsgriezumu, tai skaitā cauruļu kūļa gareniskās mazgāšanas laikā; lokālā pretestība, kas saistīta ar plūsmas formas vai virziena maiņu, ko parasti uzskata par koncentrētu vienā sekcijā un neietver berzes pretestību.

Gāzes un gaisa kontūrām jābūt vienkāršām un jānodrošina uzticama un ekonomiska iekārtas darbība. Vēlams izmantot individuālu astes apsildes virsmu, pelnu savācēju un vilkmes ierīču izkārtojumu bez apvada dūmvadiem un savienojošajiem kolektoriem. Garos taisnos posmos gāzes-gaisa vadi ar apaļu šķērsgriezumu ir ieteicami kā mazāk metālietilpīgi un ar mazāku siltumizolācijas patēriņu, salīdzinot ar kvadrātveida un taisniem. Tvaika un karstā ūdens katlu gāzes kanālos, kas darbojas ar sprādzienbīstamu degvielu, nedrīkst būt vietas, kurās ir iespējamas nesadegušo daļiņu nogulsnes, kvēpi vai slikti vēdināmas vietas. Kopējais spiediena kritums katla iekārtā ir atsevišķos elementos spiediena kritumu summa. Iekārtām, kas darbojas vakuumā, kopējo starpību nosaka atsevišķi gaisa un gāzes ceļiem. Spiediena katla blokā aprēķina kopējo gāzes-gaisa pretestību.

2. Gaisa ceļa aerodinamiskais aprēķins

Aprēķina mērķis ir izvēlēties ventilatora ventilatoru. Lai izvēlētos ventilatoru, jāzina m3/h un spiediens HB, Pa. Visi sākotnējie dati (gaisa temperatūra, atvērtais šķērsgriezums, vidējais ātrums utt.) tiek ņemti no termiskā aprēķina.

Ventilatora darbību nosaka pēc formulas:

kur b1 ir veiktspējas drošības koeficients;

Vв -- katla krāsns pievadīšanai nepieciešamais gaisa daudzums, m3/h,

,

, m3/h

tad, m3/h

BP, V0, bt, Dbt, Dvvp, txv, v1 vērtības tiek ņemtas no avota datiem.

1. sastādīta katla agregāta gaisa ceļa aksonometriskā diagramma no gaisa ieplūdes caurules līdz pašam pēdējam deglim;

2. viss ceļš ir sadalīts posmos (posmiem jābūt ar nemainīgu plūsmas ātrumu un vidējo ātrumu);

3. katrai sekcijai nosaka spiediena zudumus no berzes un lokālās pretestības;

Ventilatora radīto spiedienu nosaka pēc formulas:

kur b2 ir spiediena drošības koeficients, b2 = 1,1;

DRV - katla bloka gaisa ceļa aerodinamiskā pretestība.

DRV, Pa, aprēķins tiek veikts šādā secībā:

4. Spiediena zudumu summu UDP pieskaita degļa ierīces DRgor pretestībai: .

2.1. Gaisa trakta aksonometriskā diagramma

1. attēlā parādīta gaisa trakta aksonometriskā diagramma. Skaitļi atbilst sadaļām, kurās gaisa ceļš ir sadalīts, lai vienkāršotu aprēķinu.

1. att. Gaisa ceļš

2.2. Spiediena zuduma aprēķins gaisa kanālā

Spiediena zudums berzes dēļ:

Spiediena zudumu no vietējās pretestības DRms, Pa nosaka pēc formulas:

kur l ir berzes koeficients atkarībā no Reinoldsa skaitļa un kanāla sienu raupjuma koeficienta ke, l = 0,02 - tērauda caurulēm;

l -- posma garums, m;

Uo - vietējo pretestības koeficientu summa;

de -- gaisa kanāla ekvivalentais šķērsgriezuma diametrs, m.

kur F ir kanāla atvērtais šķērsgriezuma laukums, m2;

P - kanāla perimetrs, m;

c -- gaisa blīvums, kg/m3,

kur t ir gaisa temperatūra, °C;

co -- gaisa blīvums normālos apstākļos, kg/m3;

W -- gaisa ātrums m/s.

kur VВ ir gaisa plūsma noteiktā apgabalā, m3/h;

F - caurules šķērsgriezuma laukums, m2.

2.3 1-2 sadaļas aprēķins

Sadaļā 1-2 ir: gaisa ieplūdes caurule, aizbīdnis, iesūkšanas kabata, kā arī difuzors (jaucējs) caurules savienošanai ar kabatu, kas virza gaisu uz ventilatoru.

, m2

Caurule 1120x1120 mm.

Dzīvojamā šķērsgriezuma laukums ir vienāds ar:

, m2

Ekvivalentais kanāla diametrs ir:

, m

, jaunkundze

Aukstā gaisa blīvums ir:

, kg/m3

Dinamiskais spiediens ir vienāds ar:

, Pa

, Pa

Vietējie pretestības koeficienti gaisa ieplūdes caurulē ir 0,3 un aizbīdnī 0,1

Lai noteiktu gaisa kanāla savienojuma ar iesūkšanas kabatu vietējās pretestības koeficientu, ir jāzina kabatas ieplūdes atveres izmēri, kas ir atkarīgi no izplūdes atveres diametra. Kabatas izeja ir tieši savienota ar ventilatora ieplūdi. Tāpēc jums vajadzētu izvēlēties ventilatoru, taču tam ir jāzina spiediens, ko tas radīs gaisa ceļā. Ventilatora spiediens ir atkarīgs no spiediena zudumiem visā gaisa ceļā, tādēļ, aprēķinot spiediena zudumus gaisa ceļa posmos pēc ventilatora, nosaku aptuveno spiediena vērtību. Pamatojoties uz šo spiediena vērtību un gaisa plūsmas vērtību QB, mēs izvēlamies ventilatora veidu. Pēc tam, aprēķinot spiediena zudumu sekcijas 1-2 caurules savienojumā ar iesūkšanas kabatu un 2-2 sekcijas caurules savienojumu ar ventilatora izeju, mēs veicam grozījumu spiediena vērtībā, ko rada ventilators Ja ventilators nevar radīt šādu spiedienu, tad ir jāizvēlas cits ventilators.

Tad spiediena zudums gaisa ieplūdes caurulē un aizbīdnī būs:

, Pa

Aptuvenie zaudējumi apgabalā:

, Pa

ventilatora gāzes deglis

2.4. 2.-2. sadaļas aprēķins?

Šī gaisa kanāla daļa savieno ventilatora izeju ar gaisa sildītāju. Šajā posmā gaisa plūsma un blīvums paliek tāds pats kā 1-2 sadaļā, t.i., VВ = 66421,929 m3/h. Ja ņemam gaisa vadu izmērus apgabalā kā apgabalā 1-2, t.i., 1120×1120 mm, tad gaisa ātrums un dinamiskais spiediens paliks nemainīgs.

Mēs aprēķinām berzes zudumus:, Pa

2.5.Aprēķins gaisa sildītāja pretestība

Gaisa sildītājs ir lineāru cauruļu saišķis. Dūmgāzes iziet cauruļu iekšpusē (no apakšas uz augšu vai no augšas uz leju), kuras no ārpuses mazgā ar sakarsētu gaisu. Cauruļu izvietojums var būt gan koridora, gan šaha dēļa tipa. Attiecīgi gaisa sildītāja pretestība būs šķērsvirzienā mazgātā koridora vai pakāpju cauruļu saišķa pretestība.

Vidējā gaisa temperatūra gaisa sildītājā:

Pārrēķināsim gaisa plūsmu V un tās blīvumu gaisa sildītājam:

, kg/m3

, m3/h

Aerodinamiskajā aprēķinā izvēlamies: skaitlis Z1 = 49 un Z2 = 79, piķis S1 = 65 mm un S2 = 55 mm caurules šķērs- un garengriezumā attiecīgi diametrs d = 40 mm, augstums h = 2600 mm un sienu biezums s = 4 mm caurules

Gaisa sildītāja platums ir:

, mm

Gaisa sildītāja garumu nosaka pēc formulas:

,mm

, m2 , m2

Gaisa ātrums gaisa sildītājā ir vienāds ar:

, jaunkundze

Cauruļu izvietojums gaisa sildītājā ir sadalīts, caurules ir gludas.

Gludu cauruļu sadalītā saišķa pretestības koeficients tiek noteikts atkarībā no:

- no cauruļu relatīvā šķērseniskā soļa saišķī

- no koeficienta

Kur

=1,04

Pakāpeniska cauruļu saišķa pretestību aprēķina pēc formulas:

kur ir korekcijas koeficients, atkarīgs no cauruļu diametra;

- korekcijas koeficients, atkarīgs no cauruļu relatīvajiem soļiem un;

- vienas cauruļu rindas grafiskā pretestība ir atkarīga no plūsmas ātruma un temperatūras.

Pie d = 40 mm koeficients = 0,96,

pie =1,625 un koeficients =1,1

Pamatojoties uz ātrumu un vidējo temperatūru, mēs nosakām: = 0,8 mm ūdens stabs.

Tad: mm ID=662,999, Pa

2-2" sekcijas caurule ir savienota ar gaisa sildītāju, izmantojot strauju izplešanos: sākotnējā sekcija ir 1120x1120 mm, pēdējā sekcija ir 3350x2000 mm.

Pretestības koeficients taisna kanāla straujas izplešanās laikā tiek noteikts atkarībā no mazākā šķērsgriezuma attiecības pret lielāko:

, tad ov = 0,75.

Spiediena zudums pēkšņas izplešanās laikā: , Pa

Spiediena zudums apgabalā, ņemot vērā zudumus gaisa sildītājā, ir:

, Pa

2.6 2. sadaļas aprēķins?-3

Šī gaisa kanāla daļa savieno gaisa sildītāja izeju ar cauruļvadiem, kas piegādā apsildāmu gaisu degļiem.

Uz kurtuvi pievadītā uzkarsētā gaisa tilpumu VB, m3/h, nosaka pēc formulas:

,

kur tpv ir uzkarsētā gaisa temperatūra, °C.

, m3/h

Šķērsgriezuma laukums ir:

, jaunkundze

Caurule 1250?1600, mm

, m2

, m

Gaisa ātrums caurulē: , m/s

Apsildāmā gaisa blīvums ir:

, kg/m3

Dinamiskais spiediens ir vienāds ar: , Pa

Mēs aprēķinām berzes zudumus: , Pa

Gaisa sildītāja izvads ir savienots ar sekcijas cauruli caur piramīdveida jaucēju (3350x2000 mm >1250x1600 mm).

Piramīdas sajauktāja lokālo pretestības koeficientu nosaka atkarībā no lielākā sašaurināšanās leņķa b. Lielāks sašaurinājuma leņķis radīsies, ja gaisa sildītāja platums tiks samazināts līdz cauruļvada platumam

;

Mēs to saņemam.

Tā kā leņķis ir 20°< б < 60°, то коэффициент местного сопротивления конфузора о = 0,1.

Vietnē ir arī pagrieziens 90° leņķī, kura lokālais pretestības koeficients ir o = 1.

, Pa

Kopējais spiediena zudums sekcijā ir vienāds ar:

, Pa

2.7. Sadaļas 3-4 aprēķins

Pamatojoties uz degvielas patēriņu, mēs nosakām katla uzstādīšanā izmantoto degļu skaitu. Lai to izdarītu, sadaliet šo plūsmas ātrumu ar degļa gāzes izvadi. Ņemsim GPM-16 degli, kura gāzes jauda ir 1880 m3/h.

Tad degļu skaits ir: 13950/1880 = 7,42, t.i., uzstādām 8 degļus.

Lai pievadītu degļiem gaisu, 3-4 sadaļas sākumā uzstādīsim simetrisku atdalošo tēju. Katrs tējas zars virza gaisa plūsmu uz vienu degli. Tā kā zari uz degļiem ir simetriski, lai noteiktu spiediena zudumu sadaļā 3-4, pietiek ar zaudējumu aprēķināšanu vienā atzarā.

Lai aprēķinātu, mēs sadalām sadaļu 3-4 divās daļās: 1" - sadaļa pirms plūsmas atzara uz pirmo degli; 2" - sadaļa pēc atzara. Sadaļas 3-4 pretestība būs šo sadaļu kopējā pretestība.

Sižets 1"

The sekcija satur 90° pagriezienu simetriskā Tējumā. Tā kā plūsma Tē ir sadalīta divās vienādās daļās, caur sekciju plūstošā gaisa tilpums ir vienāds ar pusi no plūsmas ātruma iepriekšējā sadaļā:

, m3/h,

Atbilstoši iegūtajam laukumam mēs izvēlamies caurules izmērus un veidu:

caurule 1250800, mm

, m2

, m

Mēs aprēķinām gaisa ātrumu caurulē:

, jaunkundze

Uzkarsētā gaisa blīvums ir =0,616, kg/m3

Dinamiskais spiediens: , Pa

Spiediena zudums berzes dēļ: , Pa

Pretestības koeficients, griežot simetriskā tī, tiek noteikts tāpat kā sānu atzaram asimetriskā tējā plkst.

kur Fc ir caurules atvērtais šķērsgriezuma laukums pirms atzara; Tējas sānu zara dzīvās daļas Fb laukums; FP ir caurules atvērtais šķērsgriezuma laukums tējas ejā.

Ja ātrumi ir vienādi pirms atzara un sānzarā, sazarojot 90° leņķī, vietējās pretestības koeficients.

Spiediena zudumi vietējās pretestībās: , Pa

Kopējais spiediena zudums 1. sadaļā ir

, Pa

Sižets 2"

IeslēgtsŠajā zonā ir sadalošs asimetrisks tee, kura atzara laukums ir vienāds ar ejas laukumu un attiecīgi gaisa apjomi, kas iet caur eju un atzaru, ir vienādi.

Gaisa tilpums, kas iziet cauri tējas ejai (2. sadaļa) un caur atzaru, ir vienāds ar

, m3/h,

šķērsgriezuma laukums: , m2

Atbilstoši iegūtajam laukumam mēs izvēlamies caurules izmērus un veidu:

caurule 12500,4, mm

, m2

, m

Mēs aprēķinām gaisa ātrumu caurulē: , m/s

Uzkarsētā gaisa blīvums: =0,616, kg/m3

Dinamiskais spiediens: , Pa

Berzes spiediena zudums: Pa

Vietējās pretestības koeficients Tejas ejā tiek noteikts atkarībā no ātrumu attiecības pēc un pirms atzara. Ja tie ir vienādi.

Spiediena zudumi no vietējām pretestībām ir:

, Pa

Kopējais spiediena zudums 2. sadaļā": , Pa

Tiek pieņemts, ka 3-4 sadaļas kopējā pretestība ir vienāda ar:

, Pa

2.8 4-5 sadaļas aprēķins

Šajā sadaļā gaisa vads ir savienots ar degļu ierīcēm.

Mēs aprēķinām gaisa vadu pretestību katram no degļiem 3-4 sekcijas vienā atzarā un pēc tam, izvēloties sekciju ar maksimālo pretestību, iegūstam zudumus sadaļā 4-5.

2.8.1 Piegāde Uz vispirms deglis

The ieplūde ir asimetriskas tējas atzars 3-4 (2") posma sākumā 45° leņķī, uz kura ir arī pagrieziens 45° leņķī un savienojums ar ieeju deglis.

Gaisa tilpums, kas iet caur sekciju 4-5, ir vienāds ar, m3/h, šķērsgriezuma laukums ir vienāds ar

, m2.

Atbilstoši iegūtajam laukumam mēs izvēlamies caurules izmērus un veidu:

caurule 630x800, mm

, m2

, m.

Mēs aprēķinām gaisa ātrumu caurulē: m/s.

Apsildāmā gaisa blīvums ir =0,616, kg/m3.

Dinamiskais spiediens: , Pa.

Spiediena zudums berzes dēļ: , Pa.

Tējas sānu zara lokālo pretestības koeficientu 45° leņķī nosaka atkarībā no ātrumu attiecības pēc un pirms atzara. Ja tie ir vienādi, vietējās pretestības koeficients.

Sadaļas 4-5 beigās gaisa vads ir savienots ar degļa ieeju ar izmēriem 990x885 mm. Lai savienotu 630x800 mm cauruli, nepieciešams uzstādīt difuzoru.

Difuzora lokālo pretestības koeficientu tiešajā kanālā aprēķina pēc formulas

kur ir trieciena pilnības koeficients atkarībā no difuzora atvēruma leņķa;

- pēkšņas izplešanās pretestības koeficientu nosaka atkarībā no mazākās sekcijas attiecības pret lielāko:

, pēc tam saskaņā ar grafiku:

Paplašinot malu, kuras izmērs ir 630 mm līdz 990 mm, tiks iegūts lielāks leņķis nekā paplašinot malu, kuras izmērs ir 800 mm līdz 885 mm, tāpēc es to nosaku šajā pusē. Difuzora garums tiek pieņemts 500 mm.

Atvēršanas leņķis. Pēc leņķa es to nosaku

Spiediena zudumi no vietējām pretestībām ir

, Pa

Kopējais spiediena zudums pie pirmā degļa padeves ir

, Pa

2.8.2 Piegāde co otrais deglis

IeslēgtsŠajā gaisa kanāla daļā ir pagrieziens 90° leņķī no 3.-4. sekcijas (2") un difuzors, kas savieno cauruli ar degļa ieplūdi.

Gaisa tilpums, kas iet cauri šai sekcijai, ir vienāds ar gaisa tilpumu, kas iet cauri sekcijai 3-4 (2"), t.i., 28547,678 m3/h. Cauruļvada izmēri paliek nemainīgi, salīdzinot ar sekciju 3-4 (2"), tāpēc gaisa ātrums un dinamiskais spiediens paliek nemainīgs.

Spiediena zudums berzes dēļ ir

, Pa

Vietējās pagrieziena pretestības koeficients 45° leņķī.

Cauruļvada savienojums ar otro degli ir attiecīgi līdzīgs savienojumam ar pirmo degli, vietējam pretestības koeficientam ir tāda pati vērtība, t.i. .

, Pa

Spiediena zudums otrā degļa padevē

, Pa

Tiek pieņemts, ka spiediena zudums sadaļā 4-5 ir vienāds ar padeves pretestību pirmajam deglim: , Pa.

Aptuvenā spiediena zuduma vērtība gaisa ceļā:

Pa

2.9 Degļa pretestība

Degļa ierīces pretestību Dhgor, Pa aprēķina pēc formulas:

kur W ir gaisa ātrums deglī, m/s,

kur Fburn ir apgabals, pa kuru deglī pārvietojas gaiss,

, m2, m/s

Dinamiskais spiediens: , Pa

Degļa pretestība: , Pa

2.10 Ventilatora izvēle

Katla bloka gaisa ceļa aerodinamiskā pretestība ir aptuveni vienāda ar: , Pa

Ventilatora radītais spiediens ir vienāds ar:

, Pa = 378,665 mm ūdens stabs.

Izmantojot ventilatora veiktspēju:

Qв =69747,025, m3/st

un spiedienu

НВ = 378,7 mm ūdens stabs,

tā izveidots, mēs izvēlamies ventilatoru atbilstoši kopsavilkuma raksturlielumu grafikam. Mēs izvēlamies VDN-17 ventilatoru ar griešanās ātrumu 980 apgr./min.

Ventilatora konstrukcijas raksturlielumu tabulā atrodam ventilatora ieplūdes un izplūdes atveru izmērus: d = 1700mm; a = 630 mm; b = 1105 mm.

Pēc ventilatora izvēles mēs aprēķinām spiediena zudumus sadaļās 1-2 un 2-2." Pārrēķinot spiediena zudumu, mēs atrodam patieso spiediena vērtību, kas ventilatoram jārada.

2.11 Sadaļas 1-2 pārrēķins

Kabatas ieejas izmēri:

a = 1,8 db = 1,8 1700 = 3060, mm

b = 0,92 dв = 0,92 1700 = 1564, mm

Sekcijas 1-2 cauruļvads ir savienots ar kabatu, izmantojot difuzoru (1120x1120 mm > 1564x3060 mm).

Piramīdveida difuzora lokālo pretestības koeficientu nosaka atkarībā no difuzora lielāka atvēruma leņķa un no mazākās sekcijas attiecības pret lielāko. Lielāks atvēruma leņķis radīsies, ja cauruļvada mala ar izmēru 1120 mm tiek palielināta līdz kabatas malai, kuras izmērs ir 3060 mm.

Atvēršanas leņķis b = 2arctg 0,32 = 39°. Izmantojot leņķi b, mēs atrodam cp = 1,1

Mazākās un lielākās sadaļas attiecība ir: ,

tad ov = 0,6, .

Spiediena zudums difuzorā ir vienāds ar: , Pa

Spiediena zudumus iesūkšanas kabatā aprēķina no gaisa plūsmas ātruma kabatā: , m/s.

Vietējās pretestības koeficients kabatā ir 0,1.

, Pa

Spiediena zudumi no vietējām pretestībām apgabalā ir: Pa.

Kopējie zaudējumi sadaļā 1-2: , Pa.

2.12 2-2 sadaļas pārrēķins

Caurule ir savienota ar ventilatora izeju caur asu izplešanos (630 × 1105 mm > 1120 × 1120 mm).

Vietējās pretestības koeficients straujas caurules izplešanās laikā tiek noteikts atkarībā no mazākās un lielākās sekcijas laukuma attiecības:

,

tad vietējās pretestības koeficients pret pēkšņu ov izplešanos = 0,2.

Spiediena zudumu DR, Pa no vietējās pretestības pēc ventilatora nosaka pēc formulas:

kur W ir gaisa ātrums pie ventilatora izejas.

Gaisa ātrums pie ventilatora izejas: , m/s

, Pa

Spiediena zudumi no vietējās pretestības zonā ir:

Pa

Kopējie zaudējumi vietnē: , Pa

Pārrēķinot spiediena zudumu sadaļās 1-2 un 2-2", mēs iegūstam patieso spiediena zuduma vērtību gaisa ceļā.

Aprēķinot spiediena zudumus visos apgabalos iegūtos rezultātus, apvienosim tabulā (1. tabula):

1. tabula. Spiediena zudumu aprēķinu rezultāti visās sadaļās

Spiediena zudumi visā gaisa ceļā ir:

Ventilatora spiediens:

Pa = 397,275, mm ūdens. Art.

Ventilatora veiktspējas izmantošana

Qв =69747,025, m3/st

Нв = 397,275, mm ūdens. Art.,

ar to izveidoto, pēc ventilatora VDN-17 aerodinamisko raksturlielumu grafika ar griešanās ātrumu 980 apgr./min atrodam ventilatora efektivitātes vērtību: z = 0,81.

Ventilatora patērētā jauda Nв, kW, tiek aprēķināta pēc formulas:

kur Qv ir ventilatora veiktspēja, m3/h;

Hb - ventilatora radītais spiediens, Pa;

skaņa -- ventilatora efektivitāte, %.

3. Gāzes ceļa aerodinamiskais aprēķins

Aprēķina mērķis ir izvēlēties dūmu nosūcēju un skursteni. Lai izvēlētos dūmu nosūcēju, jums jāzina tā veiktspēja Qd un sūkņa radītais spiediens Nd.

Dūmu nosūcēja Qd veiktspēju m3/h nosaka pēc formulas:

kur b1 ir veiktspējas drošības koeficients: b1 = 1,05;

Vdg -- ar dūmu novadītāju no katla bloka izvadīto dūmgāzu apjoms, m3/h,

,

kur dūmgāzu tilpums ir no katla bloka izejošo gāzu temperatūra.

, m3,

tad dūmu novadītāja Qd veiktspēja ir vienāda ar:

, m3/h

Dūmu novadītāja radīto spiedienu nosaka pēc formulas:

kur b2 ir patēriņa drošības koeficients, b2 = 1,1;

k2 ir koeficients, kas ņem vērā atšķirības dūmu nosūcēja darbības apstākļos no apstākļiem, kuriem tika apkopoti dūmu nosūcēja aerodinamiskie parametri,

,

kur thar = 100 °C ir dūmgāzu temperatūra, kurām tika apkopoti dūmu novadītāja raksturlielumi,

Tad

DRka = DRk + DRp/p + DRv ek + DRv/p + DRg/x + DRd tr ± DRs/t,

kur DRka ir spiediena zudums katla bloka gāzes ceļā, Pa;

DRk - paša katla aerodinamiskā pretestība, Pa;

DRp/p -- pārkarsētāja aerodinamiskā pretestība, Pa;

DRv eq - ūdens ekonomaizera aerodinamiskā pretestība, Pa;

DRv/p -- gaisa sildītāja aerodinamiskā pretestība, Pa;

DRg/x - gāzes kanālu, kas savieno katlu ar astes sildvirsmām, kā arī dūmu novadītāja un skursteņa aerodinamiskā pretestība savā starpā, Pa;

DRd tr -- skursteņa aerodinamiskā pretestība, Pa;

DPs/t - skursteņa radītā gravitācija, Pa.

3.1. Gāzes ceļa aksonometriskā diagramma

2. attēlā parādīta gāzes ceļa aksonometriskā diagramma. Skaitļi atbilst sekcijām, kurās gāzes ceļš ir sadalīts, lai vienkāršotu aprēķinu.

2. att. Gāzes ceļš

Leģenda:

· I - katls;

· II - pārkarsētājs;

· III - ūdens ekonomaizers;

· IV - gaisa sildītājs;

· V - dūmu nosūcējs;

· VI - skurstenis;

3.2. Katla aerodinamiskā pretestība

Katls sastāv no kurtuves, kas iekšā izklāta ar sieta sildvirsmām, caur kurām cirkulē ūdens. Pieņemsim, ka katla kopējie izmēri ir 11?

kur ДРр ir vakuums pie krāsns izejas (20 ~ 30 Pa). Ņemsim DRr = 25 Pa;

DR4pov -- spiediena zudums četru asu pagriezienu laikā 90° leņķī kamerā, Pa;

DPkp - spiediena zudumi katlu saišķos, Pa;

DPrs - spiediena zudums straujas sašaurināšanās laikā pie ieejas gāzes ceļa kanālā, Pa.

Caur katlu izplūstošo dūmgāzu daudzums:

, m3

Katla kameras platība ir:

, m2

Dūmgāzu ātrums katla kamerā:

, jaunkundze

Dūmgāzu blīvumu c, kg/m3 aprēķina pēc formulas:

, kg/m3

Dinamiskais spiediens: , Pa

Spiediena zudums četru asu pagriezienu laikā 90° leņķī (o = 1) ir: , Pa

3.3. Katla staru pretestība

Katla saišķis katlā ir veidots no katla aizmugurējās sienas sieta caurulēm, uz kurām atrodas Z caurules ar diametru d = 50 mm ar 60 mm soli. Cauruļu skaits uz aizmugurējās sienas ir:

.

Izgatavosim koridora tipa katlu kūli Z2 = 3 rindas ar soli S2 = 70 mm, tad katrā rindā būs Z1 = 83 caurules, kas atrodas ar soli S1 = 3 60 = 180 mm. Sijas augstums ir 3000 mm. Balstoties uz cauruļu skaitu šķērsgriezumā un to soli, mēs norādām katla platumu:

m.

Gludu cauruļu koridora cauruļu saišķa pretestības koeficients tiek noteikts atkarībā no:

· no cauruļu relatīvā šķērseniskā soļa,

· no cauruļu relatīvā gareniskā soļa,

· no koeficienta.

Kad y1 > y2 un 1? w? 8 koridora cauruļu saišķa lokālās pretestības koeficientu o nosaka pēc formulas

pie y1 = 3,6 koeficients Cy = 0,495.

Šķērsgriezuma laukums, pa kuru kūlī pārvietojas dūmgāzes, ir vienāds ar:

Dūmgāzu ātrums starā ir vienāds ar

Pie W = 3,012 koeficients ogr = 0,67,

ar ogr = 0,67 un w = 6,5 koeficientu CRe = 0,24. .

Spiediena zudums cauruļu saišķī ir:

Vietējās pretestības koeficients pie ieejas kanālā ar taisnām malām vienā līmenī ar sienu ir 0,5,

tad, Pa

Rezultātā mēs iegūstam: , Pa

3.4 Pārkarsētāja aerodinamiskā pretestība

Spolu izvietojums pārkarsētājā var būt gan koridors, gan pakāpenisks. Attiecīgi pārkarsētāja pretestība ir koridora vai pakāpenisku cauruļu saišķu pretestība.

Pieņemsim: izkārtojums ir sadalīts, caurules ir gludas. Cauruļu skaits šķērsgriezumā ir Z1 = 104, un gar dūmgāzēm Z2 = 59. Caurules atrodas attiecīgi S1 = 60 mm un S2 = 45 mm attālumā. Cauruļu diametrs ir 32 mm. Cauruļu augstums ir 4000 mm.

Pārsildītāja izmēri:

· augstums h = 4000, mm;

· platums b = (Z1 + l) · S1 = (l04 + l) · 60 = 6300, mm;

· garums l = (Z2+1) · S2 = (59 + l) · 45 = 2700, mm.

Gludu cauruļu sadalītā saišķa pretestības koeficientu nosaka atkarībā no attiecībām:

Pakāpeniska cauruļu kūļa pretestība Dh, mm ūdens. Art., pie 0,1 ts ir atrodams pēc formulas:

pie d = 32 mm Cd = 1,005,

ar y1 = 1,88 un koeficientu Cs = 1,07.

Sijas dzīvā šķērsgriezuma laukums ir vienāds ar:

Vidējā dūmgāzu temperatūra pārsildītājā:

Dūmgāzu blīvums pārsildītājā ir:

Dūmgāzu daudzums pārsildītājā:

Dūmgāzu ātrums pārsildītājā ir:

Pamatojoties uz ātrumu un vidējo temperatūru, nosakām Dhgr, mm ūdens. Art.:

Dhgr = 0,6, mm ūdens. Art.

Pārkarsētāja pretestība:

Дh = , mm ūdens stabs = 379,771, Pa

3.5 Ūdens ekonomaizera aerodinamiskā pretestība

Tērauda spoles ekonomaizers ir cauruļu saišķis, kas samontēts no tērauda ruļļiem ar diametru 28 vai 32 mm, ar sienām 3 vai 4 mm biezas. Dūmgāzes plūst šķērsvirzienā pāri spolēm. Spoļu izvietojums var būt koridors vai pakāpenisks. (Mēs pieņēmām pakāpenisku spoļu izvietojumu).

Cauruļu skaits šķērsgriezumā ir Z1 = 74, un gar dūmgāzēm Z2 = 74. Caurules atrodas attiecīgi S1 = 70 mm un S2 = 40 mm attālumā. Cauruļu diametrs 32 mm, cauruļu augstums 3500 mm.

Ekonomaizera izmēri:

· garums (viršanas kūļa augstums) h = 3500, mm.

· platums (viršanas kūļa platums), mm;

· augstums (viršanas stara garums), mm;

Pakāpeniska cauruļu saišķa pretestība ir atkarīga no;

Pakāpeniska cauruļu kūļa pretestība Dh, mm ūdens. Art., pie y1? 3 un 1,7? ts? 6,5 aprēķina pēc formulas:

Pie d = 32 mm koeficients Cd = 1,005,

ar y1 = 2,19 un y2 = koeficients CS = 1,07.

Sijas dzīvā sekcijas laukums:

Vidējā dūmgāzu temperatūra ūdens ekonomaizerā ir:

Vidējais dūmgāzu daudzums, kas iziet no ekonomaizera:

Dūmgāzu daudzums ekonomaizerā:

Dūmgāzu ātrums ekonomaizerā ir:

Pamatojoties uz ātrumu W = 9,351 m/s un vidējo temperatūru °C, nosaka Dhgr, mm ūdens. Art.: Dhgr = 0,69.

Ekonomaizera pretestība:

mm ūdens Art. = 545.92, Pa

3.6. Gaisa sildītāja aerodinamiskā pretestība

Gaisa sildītāja pretestība sastāv no berzes pretestības caurulēs un pretestības ieiešanai caurulēs un iziešanai no tām. Gaisa sildītāja parametri tiek ņemti no katla iekārtas gaisa ceļa.

Gaisa sildītāja izmēri:

· h = 2600 mm,

· b = 3250 mm,

· l = 4950 mm;

Cauruļu diametrs un biezums: d = 40 mm; s = 4 mm;

Cauruļu skaits: Z1 = 49, Z2 = 79;

Attālums starp cauruļu asīm: S1 =65 mm, S2 = 55 mm;

Sijas dzīvā šķērsgriezuma laukums ir vienāds ar:

Vidējā dūmgāzu temperatūra gaisa sildītājā:

Vidējais dūmgāzu daudzums, kas iziet no gaisa sildītāja:

Dūmgāzu daudzums gaisa sildītājā:

Dūmgāzu kustības ātrums gaisa sildītājā:

Berzes pretestību caurulēs aprēķina pēc formulas:

kur Dh?gr - atkarīgs no vidējās plūsmas temperatūras un plūsmas ātruma, Dh?gr = 22, mm ūdens. st./m;

Ssh -- raupjuma korekcijas koeficients, Ssh = 0,92;

l -- cauruļu kopējais garums, m;

mm ūdens Art. = 982,844, Pa

Pretestību pie ieejas caurulēs un pie izejas no tām aprēķina pēc formulas:

kur m ir atsevišķu kubu skaits, kas secīgi atrodas gar gāzes plūsmu, m = 1;

ovkh un ov - ieplūdes un izplūdes koeficienti tiek noteikti atkarībā no cauruļu kopējā atvērtā šķērsgriezuma laukuma attiecības pret gāzes kanāla atvērto šķērsgriezuma laukumu pirms un pēc gaisa sildītāja.

Pie = 0,368 vietējās pretestības koeficienti pie dūmgāzu ieejas un izejas gaisa sildītāja caurulēs ir attiecīgi vienādi ar ovx = 0,33 un ovh = 0,45.

Dūmgāzu blīvums gaisa sildītājā:

Dinamiskā galva:

tad, Pa

Rezultātā gaisa sildītāja pretestība ir vienāda ar:

3.7 Gāzes kanālu aerodinamiskā pretestība kanālā

3.7.1 Aprēķins sižetu 1-2

The dūmvada daļa savieno katla izvadu ar pārsildītāju.

Caur laukumu izejošo dūmgāzu tilpums ir vienāds ar no katla izejošo dūmgāzu tilpumu, t.i., V1-2 = 356854,286, m3/h.

Šķērsgriezuma laukums:

, m2

Atbilstoši iegūtajam laukumam mēs izvēlamies caurules izmērus un veidu:

caurule 3550?2800, mm.

Dzīvais šķērsgriezuma laukums:

, m2

, m

, jaunkundze

Dinamiskā galva:

, Pa

Mēs aprēķinām berzes zudumus:

, Pa

Caurule ir pievienota katla izvadam (3550×2800 mm) bez lokālās pretestības. Sekcijas 1-2 caurule ir savienota ar pārsildītāju, izmantojot strauju izplešanos: sākotnējā sekcija ir 3550 × 2800 mm, gala sekcija ir 6300 × 4000 mm.

At = 0,394 vietējās pretestības koeficienti ovx = 0,29 un ov = 0,39, Pa

, Pa

3.7.2 Aprēķins sižetu 3-4

The dūmvada daļa savieno pārsildītāju ar ūdens ekonomaizeru.

Dūmgāzu tilpums, kas iet cauri zonai, ir vienāds ar:

, m3/h

Šķērsgriezuma laukums:

, m2

Atbilstoši iegūtajam laukumam mēs izvēlamies caurules izmērus un veidu:

caurule 3350?2240, mm

Dzīvais šķērsgriezuma laukums:

, m2

Ekvivalents dūmvada diametrs:

, m

Dūmgāzu ātrums caurulē:

, jaunkundze

Dūmgāzu blīvums 755 °C temperatūrā:

, kg/m3

Dinamiskā galva:

, Pa

Berzes zudumu aprēķināšana

, Pa

Pārsildītāja izvads ir savienots ar cauruli, izmantojot piramīdveida jaucējkrānu (6300 × 4000 mm > 3350 × 2240 mm). Piramīdas sajauktāja lokālais pretestības koeficients ir atkarīgs no lielākā sašaurināšanās leņķa b, kas šajā gadījumā būs, kad pārkarsētāja platums tiek samazināts līdz caurules platumam:

Mēs iegūstam b = 58 °. Tā kā leņķis ir 20°< б < 60°, то коэффициент местного сопротивления конфузора о = 0,1.

Vietējās pretestības pret pagriešanos koeficients 90° leņķī o = 1.

Caurule ir savienota ar ūdens ekonomaizera ieeju, izmantojot strauju izplešanos (3350 × 2240 mm > 5250 × 3500 mm).

Mazākās sekcijas laukuma attiecība pret lielākās sekcijas laukumu ir:

,

tad ov = 0,4.

Spiediena zudumi vietējās pretestībās ir:

, Pa

Kopējais spiediena zudums apgabalā:

, Pa

3.7.3 Aprēķins sižetu 5-6

The dūmvada daļa savieno ūdens ekonomaizeru ar gaisa sildītāju.

Dūmgāzu tilpums, kas iet cauri zonai, ir vienāds ar:

, m3/h

Šķērsgriezuma laukums:

, m2

Atbilstoši iegūtajam laukumam mēs izvēlamies caurules izmērus un veidu:

caurule 2000?3550, mm

Dzīvais šķērsgriezuma laukums:

, m

Ekvivalents dūmvada diametrs:

, m

Dūmgāzu ātrums caurulē:

, jaunkundze

Dūmgāzu blīvums pie 545°C:

, kg/m3

Dinamiskā galva:

, Pa

Mēs aprēķinām berzes zudumus:

, Pa

Ūdens ekonomaizera izvads ir savienots ar cauruli, izmantojot piramīdas jaucējkrānu (5250×3500 mm > 3550×2000 mm). Lielāks sašaurinājuma leņķis šajā sajauktājā būs, ja ūdens ekonomaizera platums tiek samazināts līdz caurules platumam:

.

Mēs iegūstam b = 53,13 °. Kopš 20°< б < 60°, то коэффициент местного сопротивления конфузора о = 0,1.

Sadaļas 5-6 beigās caurule ir pievienota gaisa sildītāja ieplūdei (4950×3250 mm). Lai savienotu cauruli 3350x2000 mm, ir nepieciešams uzstādīt piramīdas difuzoru.

Difuzora vietējās pretestības koeficientu tiešā kanālā aprēķina pēc formulas.

Mazākās un lielākās sadaļas attiecība ir:

, tad ov = 0,39.

Paplašinot malu, kuras izmērs ir 3350 mm līdz 4950 mm, tiek iegūts lielāks leņķis nekā paplašinot malu, kuras izmērs ir 2000 mm līdz 3250 mm, tāpēc mēs nosakām CR šajā pusē. Difuzora garums tiek pieņemts 3000 mm.

.

Atvēršanas leņķis:.

No leņķa b nosaka, ka cp = 0,86. .

Vietējais pretestības koeficients katram no diviem pagriezieniem 90° leņķī o = 1

Spiediena zudumi vietējās pretestībās:

, Pa

Kopējais spiediena zudums apgabalā:

, Pa

3.7.4 Sižets 7-8

The dūmvada daļa savieno gaisa sildītāju ar iesūkšanas kabatu, kas novirza dūmgāzes uz izplūdes ventilatoru.

Šajā sadaļā ir 1 90° pagrieziena lokālais pretestības koeficients 90° pagriezienam o = 1

Caur laukumu izplūstošo dūmgāzu tilpums ir vienāds ar dūmgāzu tilpumu, ko aizvada dūmu nosūcējs, t.i., m3/h

Šķērsgriezuma laukums:

, m2

Saskaņā ar iegūto laukumu mēs izvēlamies caurules izmērus un veidu saskaņā ar GOST:

caurule 1800?2240 mm

Dzīvais šķērsgriezuma laukums:

, m2

Ekvivalents dūmvada diametrs:

, m

Dūmgāzu ātrums caurulē:

, jaunkundze

Dūmgāzu blīvums 120 °C temperatūrā ir:

, kg/m3

Dinamiskā galva:

, Pa

Berzes zudumi ir:

, Pa

Gaisa sildītāja pievienošana caurulei, izmantojot jaucējkrānu (2000×3550 mm > 1800×2240 mm). Ja gaisa sildītāja platums tiek samazināts līdz caurules platumam, sašaurināšanās leņķis šajā sajauktājā būs lielāks:

Mēs iegūstam b = 47,2 °. Kopš 20°< б < 60°, то коэффициент местного сопротивления конфузора о = 0,1.

Lai aprēķinātu spiediena zudumu iesūkšanas kabatā un sekcijas caurules savienojumā ar kabatu, ir jāzina kabatas ieplūdes atveres izmēri, kurus nosaka atkarībā no izplūdes atveres izmēra, kas ir vienāds ar dūmu nosūcēja ieplūdes atveres izmēru. Lai to izdarītu, jums jāizvēlas dūmu nosūcējs. Ļaujiet mums noteikt spiediena zudumu sekcijā 8-9 un skurstenī, kā arī gravitāciju skurstenī. Aprēķināsim aptuveno dūmu nosūcēja radīto spiedienu, pēc kura izvēlēšos sūcēju. Pēc tam, pārrēķinot zudumus 7-8 un 8-9 sadaļās, mēs noteiksim patieso dūmu novadītāja radītā spiediena vērtību. Ja dūmu nosūcējs nevar radīt šādu spiedienu, tad jāizvēlas cits.

Spiediena zudums sajauktājā:

, Pa

Kopējie aptuvenie spiediena zudumi apgabalā:

, Pa

3.7.5 Sižets 8-9

The dūmvada sekcija savieno dūmu novadītāja izvadu ar skursteni.

Šajā posmā ir 2 90° pagriezieni. Vietējās pretestības pret pagriešanos koeficients 90° leņķī o = 1.

Caur šo posmu ejošo dūmgāzu tilpums un blīvums paliek nemainīgs, salīdzinot ar 7.-8. posmu, ja šajā posmā ņemam tādus pašus cauruļvada izmērus kā 7.-8. posmā, tad dūmgāzu ātrums būs nemainīgs; nemainās, un attiecīgi dinamiskais spiediens

Berzes zudumi:

, Pa

Dūmvads ir savienots ar skursteni, izmantojot pamatni ar vienu dūmvada pievadu ar izmēriem:

b = 3350 mm; a = 0,9 h = 0,9 3350 = 3015 mm.

Lai savienotu dūmvadu ar pamatni, nepieciešams uzstādīt difuzoru (1800×2240 > 3015×3350 mm).

,tad w=0,4

Spiediena zudumi vietējās pretestībās ir:

, Pa

Kopējie spiediena zudumi apgabalā ir:

, Pa

, Pa

3.8 Skursteņa aerodinamiskais aprēķins

Izvēlēsimies cilindrisku, ķieģeļu cauruli. Lai aprēķinātu cauruli, ir jāiestata dūmgāzu izplūdes ātrums no caurules. Let W = =12m/s.

Caurules mutes laukums ir:

, m2

Zinot cauruma laukumu, jūs varat atrast izplūdes atveres diametru:

, m

Saskaņā ar GOST mēs izvēlamies iegūtajai vērtībai tuvāko diametra vērtību: m.

Izmantojot izvēlēto mutes diametru, mēs atrodam mutes laukumu un dūmgāzu ātrumu caurulē:

, m2

, jaunkundze

Pamatojoties uz diametru pie caurules izejas, mēs izvēlamies skursteņa augstumu, izmantojot vienotu skursteņa cauruļu standarta izmēru klāstu.

Htr = 60, m

Dūmgāzu blīvums 135 °C temperatūrā ir c = 0,883 kg/m3.

Dinamiskais spiediens ir vienāds ar:

, Pa

Mēs aprēķinām berzes zudumus. Berzes koeficients l = 0,05.

, Pa

Zudumi no vietējām pretestībām pie izejas no skursteņa (o = 1) ir:

, Pa

Kopējais spiediena zudums skurstenī:

, Pa

Gravitācija caurulē:

, Pa

3.9 Dūmu novadītāja izvēle

Saskaitot spiediena zudumus visās vienībās un gāzes kanālos, iegūstam aptuvenu spiediena zudumu vērtību gāzes ceļā:

, Pa

Dūmu novadītāja radītais spiediens ir:

, Pa = 219,54, mm ūdens. Art.

Atbilstoši dūmu nosūcēja veiktspējai

Qd = 157613,539, m3/h

un spiedienu

Нд = 219,54, mm ūdens. Art.,

kuru viņš rada, mēs izvēlamies D-20?2 dūmu nosūcēju ar griešanās ātrumu 590 apgr./min. Zinot dūmu nosūcēja ieplūdes un izplūdes atveru izmērus, jūs varat atrast spiediena zudumu sadaļās 7-8 un 8-9.

3.10 7-8 sadaļas pārrēķins

Dūmu nosūcēja priekšā ir iesūkšanas kabata ar ieplūdes atveres izmēriem:

a = 0,92 dd = 0,92 2000 = 1840, mm;

b = 1,8 · dd = 1,8 · 2000 = 3600, mm.

Lai savienotu kabatu ar izmēru 1840 x 3600 mm ar cauruli, kuras izmēri ir 1800 x 2240 mm, ir nepieciešams uzstādīt jaucējkrānu. Lielāks sašaurinājuma leņķis šajā sajauktājā būs:

Mēs iegūstam b = 37,5 °. Kopš 20°< б < 60°, то коэффициент местного сопротивления конфузора о = 0,1.

Spiediena zudumus sajauktājā nosaka dūmgāzu ātrums mazākā posmā, t.i., dūmgāzu ātrums skurstenī.

Dūmgāzu ātrums skurstenī:

, jaunkundze.

Pretestības koeficients iesūkšanas kabatā o = 0,1

Spiediena zudums difuzorā un sūkšanas kabatā:

, Pa

Spiediena zudums vietējās pretestībās sadaļā 7-8:

, Pa

Kopējais spiediena zudums apgabalā:

, Pa

3.11.Pārrēķins sadaļas 8-9

Gāzes dūmvads savienojas ar dūmu nosūcēja izvadu, izmantojot difuzoru (1840x3600 mm>3015x3350 mm)

,tad w=0,13

Dūmgāzu ātrums pie dūmu nosūcēja izejas:

W=, m/s

Spiediena zudums sajauktājā:

Spiediena zudumi vietējās pretestības zonā ir:

, Pa

Kopējie zaudējumi objektā: 119.557+9.47=129.027, Pa

Kopējie spiediena zudumi gāzes kanālos:

DRg/x =9,356+25,577+57,785+70,890+129,027=292,635, Pa

Spiediena zudums visā gāzes ceļā:

, Pa

Dūmu novadītāja radītais spiediens:

Hd=1,1. 0,86258 ,2287,275 = 2268,6, Pa = 231,3, mm ūdens. Art.

Izmantojot dūmu nosūcēja veiktspēju Qd = 157613,539, m3/h un spiedienu Hd = 231,3, mm ūdens. Art., pēc aerodinamisko raksturlielumu grafika izvēlamies dūmu nosūcēju D-20?2 ar griešanās ātrumu 590 apgr./min.

Mēs atrodam dūmu novadīšanas efektivitāti: z = 0,61%

Dūmu novadītāja patērētā jauda ND, kW

Nd =

kur QD ir ventilatora veiktspēja, m3/h; HD - ventilatora izstrādāts spiediens, Pa; zD - ventilatora efektivitāte, %.

ND =, kW

Secinājums

Degšanas procesa organizēšanai katlu agregāti ir aprīkoti ar vilces iekārtām: pūtēju ventilatoriem, kas piegādā kurtuvei gaisu, dūmu nosūcējiem dūmgāzu izvadīšanai no katla, kā arī skursteni.

Šajā kursa darbā tika pabeigts sekojošais:

· katla agregāta gaisa ceļa aerodinamiskais aprēķins, kas izvēlēts pēc ventilatora VDN-17 ar 980 apgr./min. ražīguma un spiediena, un aprēķināta tā patērētā jauda;

· gāzes ceļa aerodinamiskais aprēķins, izvēlēts dūmu nosūcējs

D-20?2 ar griešanās ātrumu 590 apgr./min. un tiek noteikta tā patērētā jauda;

· tika izvēlēts cilindrisks ķieģeļu skurstenis ar augstumu 60 metri.

Literatūra

1. Zakharova N.S. Kursa darba "Katlu iekārtu aerodinamiskais aprēķins" aizpildīšanas vadlīnijas disciplīnā "Hidrogāzdinamika": Mācību grāmata - metode. rokasgrāmata Čerepoveca: ChSU, 2007 - 23 lpp.

2. Mācību līdzekļa "Katlu instalāciju aerodinamiskais aprēķins" pielikumi. 1. daļa. Čerepoveca: ChSU, 2009.

3. Mācību līdzekļa "Katlu instalāciju aerodinamiskais aprēķins" pielikumi. 2. daļa. Čerepoveca: ChSU, 2002.

Ievietots vietnē Allbest.ru

Līdzīgi dokumenti

Ventilatora izvēle. Gāzes ceļa aprēķins. Galvenie katlu instalācijas veidi. Dūmu novadītāja un skursteņa izvēle. Gaisa ceļa aerodinamiskais aprēķins. Katla staru pretestības aprēķins. Gāzu trakta aksonometriskā diagramma.

kursa darbs, pievienots 04.11.2012


Informācija par katla krāsni un degli. Degviela, sadegšanas produktu sastāvs un daudzums, to siltuma saturs. Kurtuves siltuma aprēķins. Gāzes katla, ūdens ekonomaizera, gāzes vadu, skursteņa pretestības aprēķins. Dūmu nosūcēja un ventilatora izvēle.

kursa darbs, pievienots 05.06.2014


Tvaika ģeneratora TGMP-114 tehniskie parametri. Gaisa un sadegšanas produktu tilpumu un entalpiju aprēķins. Katla bloka aprēķins. Ūdens ekonomaizera aerodinamiskais aprēķins. Sietu cauruļu stiprības aprēķins. Dūmu nosūcēja un ventilatora izvēle.

kursa darbs, pievienots 11.04.2012


Dūmgāzu sastāva un entalpiju noteikšana. Degkameras projektēto izmēru un raksturlielumu noteikšana. Ūdens ekonomaizera termiskā uztvere. Katla gāzes ceļa aerodinamiskais aprēķins. Katla saišķa verifikācija un konstrukcijas aprēķins.

kursa darbs, pievienots 04.02.2015


Ventilatora parametru aprēķins. Elektromotora izvēle. Dūmu izplūdes parametru aprēķins. Dabīgais kurināmā patēriņš vienam katlam pie nominālās slodzes. Ventilatora darbība. Vilces mašīnu efektivitāte regulēšanas režīmā.

tests, pievienots 19.01.2015


Katla iekārtas kopējā siltuma jauda, ​​neņemot vērā zudumus un patēriņu savām vajadzībām. Dažādu sildītāju, sūkņu un citu palīgiekārtu izvēle. Gaisa ceļa aprēķins, ventilatora un tam elektromotora izvēle.

kursa darbs, pievienots 31.03.2015


Iztvaicētājā nonākošā šķīduma daudzuma noteikšana. Noderīgās temperatūras starpības sadalījums. Fizikāli ķīmiskās temperatūras pazemināšanās. Papildu tvaika sildītāja termiskais aprēķins un avota šķīduma padeves ceļa aerodinamiskais aprēķins.

tests, pievienots 11.03.2013


Katla bloka BKZ-420-140GM īss apraksts. Pārpalikuma gaisa koeficienta, sadegšanas produktu tilpumu un entalpiju noteikšana. Pārsildītāja un gaisa sildītāja aprēķins. Kopējās pretestības novērtējums gāzes un gaisa ceļu posmos.

kursa darbs, pievienots 14.03.2012


Tvaika ģeneratora termiskais aprēķins: degviela, gaiss, sadegšanas produkti. Kurtuves galvenās konstrukcijas īpašības. Festona, pārkarsētāja un iztvaikošanas sijas aprēķins. Kurtuves un skursteņa vilkmes aerodinamiskais aprēķins. Dūmu nosūcēja un ventilatora izvēle.

kursa darbs, pievienots 16.03.2012


Degvielas sastāvs un īpašības. Dūmgāzu entalpiju noteikšana. Tvaika pārkarsētāja, katla bankas, ūdens ekonomaizera siltuma absorbcija. Gāzes ceļa aerodinamiskais aprēķins. Degkameras projektēto izmēru un raksturlielumu noteikšana.

Nosūtiet savu labo darbu zināšanu bāzē ir vienkārši. Izmantojiet zemāk esošo veidlapu

Studenti, maģistranti, jaunie zinātnieki, kuri izmanto zināšanu bāzi savās studijās un darbā, būs jums ļoti pateicīgi.

Publicēts http://www.allbest.ru/

Aerodinamiskāaprēķinskatlu telpasinstalācijas

1. Pamatnoteikumi

Pamata aprēķinu formulas

Katla iekārtas aerodinamiskā aprēķina (iegrimes un sprādziena aprēķins) mērķis ir noteikt iegrimes un sprādziena sistēmas veiktspēju un kopējo spiediena starpību gāzes un gaisa ceļā.

Vilces pūšanas sistēmas veiktspēja (gaisa plūsma pūšamajā sistēmā un gāzes plūsma velkmes sistēmās) Q, m 3 /s, tiek noteikta pēc siltuma aprēķina datiem katla bloka nominālajai slodzei.

Kopējā spiediena starpību iegrimes pūšanas ceļa posmos DN p nosaka vienādojums

DN p = (h p) 1 - (h p) 2 = (h st1 + h d1) - (h st2 + h d2), Pa,

kur h st ir statiskais spiediens, kas ir starpība starp absolūto spiedienu h līmenī Z un absolūto atmosfēras spiedienu tajā pašā līmenī

h st = h - (h o - c a Zg), Pa,

kur h o - atmosfēras spiediens līmenī Z=0, Pa; c a ir atmosfēras gaisa blīvums, kas pieņemts nemainīgs nelielu augstuma izmaiņu robežās, kg/m 3 ;

Dinamiskais spiediens (ātruma spiediens), Pa; c ir plūstošās vides blīvums, kg/m3.

Var attēlot kopējā spiediena atšķirību sekcijās

DN p = Dh – (Z 2 – Z 1) (c a – c) g, Pa,

kur Dh ir sekcijas pretestība, Pa.

Kompleksu (Z 2 - Z 1) (c a - c)g sauc par gravitāciju un apzīmē ar h c, Pa; kad pašreizējās vides c un atmosfēras gaisa c a blīvumi ir vienādi, kā arī horizontālo gāzes kanālu gadījumā gravitācija ir nulle.

Indekss 1 attiecas uz sākotnējo posmu gar plūsmu, un indekss 2 attiecas uz pēdējo posmu.

Statiskais spiediens var būt pozitīvs (pārmērīgs spiediens) un negatīvs (vakuums).

Visas pretestības parasti iedala divās grupās:

A) berzes pretestība, t.i. pretestība plūsmas laikā taisnā kanālā ar nemainīgu šķērsgriezumu, tostarp cauruļu saišķa gareniskās mazgāšanas laikā;

b) vietējā pretestība, kas saistīta ar kanāla formas vai virziena maiņu, no kurām katra tiek uzskatīta par nosacīti koncentrētu kādā vienā kanāla posmā, t.i. neietver berzes pretestību. Šķērsplūsmas cauruļu kūļu pretestība parasti netiek iekļauta vietējās pretestībās. Tāpēc katlu blokiem šī klasifikācija tiek papildināta ar īpašu pretestības veidu - šķērsvirzienā mazgātu cauruļu saišķu pretestību.

Izotermiskas plūsmas gadījumā, t.i. pie nemainīga plūstošās vides blīvuma un viskozitātes, berzes pretestība aprēķina pēc formulas

kur l ir berzes pretestības koeficients ir atkarīgs no kanāla sienu relatīvā raupjuma un Reinoldsa skaitļa; l, d e - kanāla garums un ekvivalentais diametrs, m; W - plūsmas ātrums, m/s; c ir barotnes blīvums, kg/m3.

Siltuma apmaiņas klātbūtnē transportējamās vides blīvums un viskozitāte mainās gan kanāla garumā, gan šķērsgriezumā. Tāpēc vispārīgā gadījumā pretestības aprēķināšanas formulas prasa papildu precizējumus.

Lai noteiktu neapstrādātu cauruļu berzes pretestību siltuma apmaiņas apstākļos, tiek izmantota formula

kur T, T st ir pašreizējās vides un sienas vidējā absolūtā temperatūra aprēķinātajā trakta posmā, K.

Vides kinemātisko viskozitāti n, m 2 /s, kas iekļauta Reinoldsa skaitļā, un gāzes blīvumu c, kg/m 3, kas iekļauta dinamiskajā spiedienā, nosaka plūsmas vidējā temperatūra.

Šī formula ir iegūta kvadrātiskās pretestības likuma apgabalam. Jārēķinās, ka pārejas reģionā neizotermalitātes korekcija ir mazāka. Aerodinamiski aprēķinot katlu blokus, pretestības vērtības precizēšana nepieciešama gandrīz tikai gaisa sildītājiem, kuru pretestības koeficients pārsvarā atrodas pārejas reģionā. Ņemot vērā sienu temperatūras noteikšanas nepietiekamo precizitāti termiskajos aprēķinos, kā arī to, ka gaisa sildītājiem korekcija uz neizotermitāti nepārsniedz aptuveni 10% (un pārejas reģionā, iespējams, mazāk), ir iespējams. atteikties ņemt vērā neizotermiskuma korekciju, aprēķinot parasto katlu telpu agregātu sekciju pretestību. Tāpēc turpmākie ieteikumi berzes pretestības aprēķināšanai tiek sniegti, pamatojoties uz pieņēmumu, ka netiek ņemta vērā neizotermalitātes korekcija.

Vietējā pretestība tostarp siltuma apmaiņas klātbūtnē, tiek aprēķināti, izmantojot formulu

kur o ir lokālais pretestības koeficients, kas galvenokārt ir atkarīgs no apskatāmās zonas ģeometriskās formas (un dažreiz arī no Reinoldsa skaitļa). Tāda paša veida formula izsaka šķērsvirzienā mazgātu cauruļu saišķu pretestību.

Aprēķina laikā tiek summētas visas secīgi izvietoto ceļa posmu individuālās pretestības. Vispārīgā gadījumā šāda summēšana rada kļūdu, jo iepriekš savienotās pretestības (un dažreiz arī nākamās) rada nevienmērīgu plūsmu šķērsgriezumā, izraisot nākamās sekcijas pretestības izmaiņas. Tekstā ir sniegti daži norādījumi, galvenokārt par sekciju izvietojuma noteikumiem, lai novērstu būtisku augšteces pretestību ietekmi. Nav vispārējas metodoloģijas, kā šo ietekmi ņemt vērā.

Kanāla pretestība visos gadījumos, ieskaitot augstspiediena tvaika ģeneratoru aprēķinus, tiek aprēķināta no vidējā gāzu (gaisa) spiediena kanālā, kas vienāds ar pusi no absolūto spiedienu summas sākumā un beigās. to. Katliem, kas darbojas ar spiedienu, kas ir tuvu atmosfēras spiedienam, tiek pieņemts, ka vidējais spiediens ir vienāds ar barometrisko spiedienu.

Ērtības labad spiediena kritums tiek aprēķināts ar šādiem vienkāršojumiem.

Pretestības aprēķins katlos ar spiedienu tuvu atmosfēras spiedienam tiek veikts, pamatojoties uz sausa gaisa blīvumu 760 mm Hg spiedienā. (c o = 1,293 kg/m 3); Attiecīgi tika izveidoti grafiki, lai noteiktu spiediena kritumu. Aprēķina beigās tiek veiktas gāzu un gaisa blīvuma starpības korekcijas pie 760 mm Hg, putekļu, barometriskā un absolūtā spiediena.

Katlu ar augstu spiedienu aprēķins ar sākotnējo spiedienu virs 0,1 MPa, ieskaitot augstspiediena tvaika ģeneratorus, tiek veikts saskaņā ar sākotnējo spiedienu. Aprēķina beigās tiek veikta vidējā un sākotnējā spiediena starpības korekcija.

Ventilatora (vai dūmu nosūcēja) kopējo spiedienu, darbojoties atvērtā ķēdē, nosaka kopējā spiediena starpība visā ceļā (iesūkšana un izlāde), ieskaitot zudumus pie ieejas trasē un izejā no tā.

Kopējo spiediena kritumu visā traktā aprēķina, izmantojot vienādojumu

katlu uzstādīšana vilces gāze

DN p = UDh — Uh s, Pa.

Berzes pretestība

Berzes pretestība rodas, kad plūsma pārvietojas gāzes-gaisa kanālos, ko gareniski mazgā cauruļveida un plākšņu apsildes virsmas. Parastajiem aerodinamiskajiem aprēķiniem varat ignorēt siltuma pārneses korekciju un veikt aprēķinu, izmantojot formulu

Ekvivalentais hidrauliskais diametrs d e apļveida šķērsgriezumam (ar plūsmu caurules iekšpusē) ir vienāds ar caurules iekšējo diametru, un neapaļam šķērsgriezumam nosaka pēc formulas

kur F ir kanāla dzīvais šķērsgriezums. m 2; U ir plūstošās vides mazgātās sekcijas pilnais perimetrs, m.

Kanāliem ar taisnstūra šķērsgriezumu

kur a, b ir taisnstūra griezuma malu izmēri, m.

Taisnstūra gāzes kanāla, kura iekšpusē atrodas cauruļu saišķis, kas mazgāts ar garenisko gāzes plūsmu, ekvivalento diametru nosaka atšķirībā no termiskajiem aprēķiniem, izmantojot formulu

kur Z ir kopējais cauruļu skaits gāzes kanālā; d - cauruļu ārējais diametrs, m.

Atsevišķām parametru noteikšanas jomām ir formulas berzes pretestības koeficienta aprēķināšanai.

Ar lamināro plūsmu (Re< 2·10 3) коэффициент сопротивления трения не зависит от шероховатости и определяется по формуле

Pie vērtībām K/d e = 0,00008h0,0125 (kur K ir sienas absolūtais raupjums, m) un Re? 4·10 3, t.i. visā praktiski nepieciešamajā reģionā, ieskaitot pārejas posmus, ir pietiekami precīzi aprakstīti ar aptuveno formulu

Atsevišķām zonām ir pieejamas precīzākas formulas.

Tehniski “gludām” caurulēm, t.i. tiem, kuros pie noteiktas Re vērtības pretestība vēl nav atkarīga no raupjuma, jebkurai Re vērtībai ir ieteicama formula

pie Re = 4·10 3 h100·10 3 var izmantot vienkāršāku formulu

Kvadrātiskās pretestības likuma apgabalā koeficients l nav atkarīgs no Re vērtības un tiek noteikts pēc formulas

Lielākajai daļai katlu bloku elementu, kas paredzēti diezgan līdzīgiem apstākļiem, berzes pretestība tiek noteikta aptuveni saskaņā ar šādiem ieteikumiem.

Kad gāzes vai gaiss plūst caur cauruļveida caurulēm un plākšņu gaisa sildītāju spraugām ar ekvivalentu diametru d e = 20x60 mm plūsmas ātrumam 5-30 m/s pie t? 300 °C un līdz 45 m/s pie t > 300 °C, berzes pretestības koeficientu nosaka ar pietiekamu precizitāti, izmantojot aptuveno formulu

Berzes pretestības noteikšanas ērtībai uz gaisa sildītāja caurules (spravas) garuma lineāro metru ir konstruēts grafiks (19. att., 190. lpp.). Berzes pretestības kopējo vērtību iegūst, reizinot no 19. att. diagrammas iegūto vērtību ar caurules (spravas) kopējo garumu h, m.

Gāzēm (gaisam) plūstot gāzes-gaisa cauruļvados, ar jauktu gāzu skalošanas cauruļu saišķos un citos gadījumos, kad berzes pretestības daļa kopējā spiediena zudumā kanālā ir maza, berzes pretestības koeficienta l vērtību pieņem nemainīgu. neatkarīgi no Re vērtības.

Dinamiskā spiediena vērtību Pa nosaka no grafika (16. att., 185. lpp.).

Grafiki (16.-19. att.) ir attēloti sausam gaisam ar spiedienu 760 mm Hg.

Šķērsām izskalotu cauruļu saišķu pretestība

Cauruļu saišķu pretestību šķērsvirziena mazgāšanas laikā gan siltuma apmaiņas klātbūtnē, gan bez tās izsaka ar vispārīgo formulu

Pretestības koeficienta o vērtība šajā gadījumā ir atkarīga no rindu skaita un cauruļu izvietojuma saišķī, ​​kā arī no Re skaitļa. Plūsmas ātrumu W nosaka gāzes kanāla saspiestajai daļai, kas atrodas cauruļu aksiālajā plaknē.

Sijas rindās ieiešanas un izejas pretestības netiek aprēķinātas atsevišķi, jo tās tiek ņemtas vērā staru pretestības koeficientā o.

Koridora staru pretestības koeficientu nosaka pēc izteiksmes

o = o o Z 2,

kur Z 2 ir cauruļu rindu skaits kūļa dziļumā; o o - pretestības koeficients uz sijas rindu atkarībā no attiecībām, kā arī no Re skaita; s 1, s 2 - cauruļu soļi pa saišķa platumu un dziļumu; d ir cauruļu ārējais diametrs.

Vērtību o o nosaka pēc šādām formulām:

pie s 1? s 2

par s 1 > s 2

Izmantojot formulas, tika izveidots grafiks (18. att., 188. lpp.), pēc kura jānosaka vienas cauruļu rindas pretestības koeficients koridora kūlī o o. Kad ir 1? s 2 vērtību o gr, kas noteikta no grafika galvenā lauka, reizina ar vienu korekcijas koeficientu C s; kad s 1 > s 2, papildus tiek ieviests koeficients C Re, kas noteikts no grafika otrā palīglauka. Dinamiskā spiediena lielumu nosaka pēc grafika.

Mainīgām pakāpju vērtībām, kas mainās starā, pretestības koeficientu aprēķina no to vidējās aritmētiskās vērtības.

Kompresora katliem, kuru sākotnējais spiediens katlā pārsniedz 0,1 MPa, nevajadzētu izmantot grafiku (18. att., 188. lpp.), un staru kūļa pretestības koeficientu nosaka, izmantojot aprēķinu formulas.

Pakāpeniska stara pretestības koeficientu nosaka pēc izteiksmes

o = o o (Z 2 + 1) ,

kur Z 2 ir cauruļu rindu skaits kūļa dziļumā;

o o = C s Re -0,27,

kur C s ir šaha stara formas koeficients atkarībā no attiecības; s 1, s 2 - cauruļu soļi pa saišķa platumu un dziļumu; - diagonālais caurules solis.

Uz 0.14? ts< 1,7

saišķiem ar s 1 /d< 2,0

sijām ar s 1 /d ? 2.0 Cs = 3,2.

Uz 1,7? ts? 5.2 (“piespiestas” sijas, kuru šķērsgriezums ir gandrīz vienāds ar vai mazāks par to)

C s = 0,44 (q + 1) 2.

Izmantojot formulas, tika izveidots grafiks (17. att., 186. lpp.), pēc kura tiek noteikta vienas pakāpeniskā stara rindas pretestība, t.i. lielums

Lai noteiktu spiediena zudumu saišķī, ​​grafikā iegūtās vērtības jāreizina ar (Z 2 + 1).

Ar mainīgām pakāpju vērtībām, kas mainās starā, pretestība tiek aprēķināta, pamatojoties uz vidējo C s vērtību.

Vietējā pretestība

Vispārīgi norādījumi

Nosacīti tiek uzskatīts, ka jebkura lokālā pretestība ir koncentrēta noteiktā trakta posmā, lai gan patiesībā mehāniskās plūsmas enerģijas zudums, ko izraisa kanāla formas vai virziena maiņa, notiek vairāk vai mazāk garā trakta posmā. Tāpēc tiek pieņemts, ka vietējā pretestība ir starpība starp faktiskajiem mehāniskās enerģijas zudumiem šajā zonā un zudumiem, kas rastos, ja tiktu mainīta dūmvada forma un virziens (berzes pretestība).

Visas vietējās pretestības gan siltuma pārneses klātbūtnē, gan bez tās tiek aprēķinātas, izmantojot vispārējo formulu

Dinamiskā spiediena lielumu nosaka no diagrammas attēlā. 16. lpp. 185 atkarībā no projektētā plūsmas ātruma un temperatūras.

Vietējās pretestības koeficienta o vērtību ņem atkarībā no vietējās pretestības veida saskaņā ar tālāk sniegtajiem norādījumiem. Visām vietējām pretestībām o, kā likums, tiek uzskatīts par neatkarīgu no Re skaitļa, jo tā vērtības ir diezgan lielas lieliem katlu bloku gāzes un gaisa kanālu šķērsgriezumiem.

Šķērsgriezuma izmaiņu radītās pretestības

Jebkurai vietējai pretestībai, kas saistīta ar šķērsgriezuma izmaiņām, pretestības koeficienta skaitliskā vērtība ir atkarīga no tā, kura sekcijas, t.i. uz kādu projektēšanas ātrumu tas attiecas. Ja nepieciešams, pārejot uz ātrumu citā posmā, pretestības koeficients tiek pārrēķināts, izmantojot formulu

kur o 1 ir pretestības koeficients, kas saistīts ar ātrumu posmā.

Saskaņā ar grafiku attēlā. 20. lpp. 191 pretestības koeficientus nosaka pēkšņām šķērsgriezuma izmaiņām atkarībā no šķērsgriezumu attiecības. Vilces koeficienta vērtības vienmēr attiecas uz ātrumu mazākajā sadaļā.

Aiz ventilatora (dūmu nosūcēja) esošo difuzoru pretestības koeficienti nākamās spiediena sekcijas klātbūtnē tiek noteikti saskaņā ar grafiku attēlā. 21. lpp. 191 atkarībā no difuzora izplešanās pakāpes (izplūdes un ieplūdes sekciju attiecības) un tā relatīvā garuma. Šis garums ir vienāds ar difuzora garuma attiecību pret ieplūdes sekcijas izmēru, kas atrodas lielākā atvēruma leņķa plaknē, un pie tādiem pašiem atvēršanas leņķiem - pret lielāku izmēru.

Aiz ventilatora esošā difuzora pretestības koeficients praktiski nav atkarīgs no tā, vai difuzors ir plakans vai piramīdveida, un abiem veidiem tiek noteikts, izmantojot vienu un to pašu grafiku.

Šķērsgriezuma izmaiņu izraisīto lokālo pretestības koeficientu aprēķins citiem gadījumiem ir dots “Katlu iekārtu aerodinamiskais aprēķins (normatīvā metode)”.

Pagriezieni (līkumi un elkoņi)

Liekums (vienmērīgs "parastais" pagrieziens) ir pagrieziens, kurā, kad ieplūdes un izplūdes posmi ir vienādi, abu malu - ārējās un iekšējās - noapaļošana ir koncentrisku apļu loki.

r in > 0 un r n = r in + b,

kur r int, r n ir iekšējās un ārējās malas izliekuma rādiusi; b ir kanāla izmērs rotācijas plaknē, apaļam kanālam b = d.

Tā kā šāda pagrieziena abu malu noapaļojumi ir aprakstīti no kopēja centra, tad pagrieziena izliekumu raksturo kanāla r centra līnijas izliekuma rādiuss, ar r/b > 0,5.

Ja nav ārējās malas noapaļošanas, kā arī ar vienādiem abu malu izliekuma rādiusiem, pagriezienu sauc par ceļgalu (asu pagriezienu). Nedrīkst izmantot pagriezienus ar abām asām malām un jo īpaši ar vienas ārējās malas noapaļošanu (rn > 0 pie rin = 0).

Vilces koeficientu visiem pagriezieniem, nemainot šķērsgriezumu, aprēķina, izmantojot vispārīgo formulu

o = K D o o BC,

kur o o ir sākotnējais pagrieziena pretestības koeficients atkarībā no formas un tās relatīvā izliekuma; KD ir koeficients, kas ņem vērā sienu raupjuma ietekmi. Ar parasto gāzes un gaisa cauruļvadu un katlu dūmvadu sienu nelīdzenumu vidējā KD vērtība tiek ņemta vienāda ar 1,3 līkumiem un 1,2 līkumiem. Produkta K D o o vērtību līkumiem ar noapaļotām malām nosaka pēc grafika att. 29. lpp. 196 pie F 2 /F 1 = 1. Ceļiem bez malu noapaļošanas K D o o = 1,4. B - koeficients noteikts atkarībā no griešanās leņķa, 90 o leņķī B = 1. C ir koeficients, kas noteikts līkumiem ar noapaļotām malām un līkumiem atkarībā no šķērsgriezuma izmēru attiecības a/b (kur a ir izmērs, kas ir perpendikulārs rotācijas plaknei) saskaņā ar atbilstošo grafika līkni att. 30. lpp. 196. Apaļiem vai kvadrātveida šķērsgriezumiem C=1; elkoņiem ar asām malām visām a/b vērtībām var pieņemt C=1.

Pretestības koeficienti pagriezieniem ar šķērsgriezuma izmaiņām (gan difuzoriem, gan jaucējiem), kas saistīti ar ātrumu mazākā pagrieziena posmā, tiek aprēķināti pēc vispārīgas formulas. K D o o vērtību nosaka no grafika attēlā. 29 atkarībā no izejas F 2 un ieejas F 1 sekciju attiecības. Pagriezieniem ar noapaļotām malām ar vienādiem abu malu noapaļošanas izmēriem šī vērtība ir atkarīga arī no malu noapaļošanas relatīvā izliekuma r/b, kur b ir izmērs rotācijas plaknē mazākajai sekcijai, parametrs a/b šiem pagriezieniem tiek ņemts pa ievades sadaļu.

Ja aiz difuzora pagrieziena nav stabilizējošas sekcijas vai tā īsā garuma (mazāk nekā trīs ekvivalenti izplūdes sekcijas diametri), pretestības koeficienta vērtība palielinās par 1,8 reizes.

Liekuma pretestības koeficients ar vadošajām loksnēm (plāniem koncentriskiem asmeņiem) tiek aprēķināts, izmantojot vispārīgo formulu. Ar nosacījumu, ka plūsma ir izlīdzināta pirms izplūdes, parametru a/b aprēķina, ņemot vērā lokšņu uzstādīšanu, t.i. vērtība b ir vienāda ar atsevišķu kanālu platumu, ko veido blakus esošās loksnes. Ar nevienmērīgu plūsmu, aprēķinot pretestību, vadošo plākšņu uzstādīšanas ietekme netiek ņemta vērā.

Nav vispārīgu ieteikumu pretestības koeficientu noteikšanai pagriezieniem ar virzošām lāpstiņām. 90° pagriezieniem ar optimālu virzošo lāpstiņu skaitu var aptuveni ņemt šādas pretestības koeficientu vērtības (ņemot vērā sienu nelīdzenumu):

Pagriežas cauruļu saišķos

Iepriekš tika ņemti vērā tikai pagriezieni gāzes-gaisa cauruļvados, kas nav pārblīvēti ar caurulēm. Plūsmas rotācija cauruļu saišķā ir sarežģītāka lokālā pretestība, jo rotācijas un kūļa savstarpējā ietekme uz to pretestības vērtību.

Rotācijām sijās tiek izmantota nosacītā aprēķina metode. Cauruļu saišķa pretestību aprēķina neatkarīgi no līkuma klātbūtnes, un tiek ņemts tā vietējās pretestības koeficients:

pagriežot par 180 o o = 2,0;

pagriežot par 90 o o = 1,0;

pagriežot par 45 o o = 0,5.

Šajā gadījumā plūsmas ātrumu pagriezienā aprēķina, ņemot vērā šķērsgriezuma bloķēšanu ar caurulēm.

Visos gadījumos, kad notiek dūmvada šķērsgriezuma izmaiņas saišķa pagrieziena sākumā un beigās, neatkarīgi no tā, vai ir šķērsgriezuma sašaurināšanās vai paplašināšanās, šāda pagrieziena lokālā pretestība tiek aprēķināta, pamatojoties uz par vidējo sākuma un beigu ātrumu. 180° pagriezieni starā tiek aprēķināti, izmantojot vidējo trīs ātrumu: pagrieziena sākumā, vidū un beigās.

Vietējās pretestības koeficienta aprēķins citiem gadījumiem sīkāk aplūkots “Katlu instalāciju aerodinamiskais aprēķins (normatīvā metode)”.

2. Gāzes ceļa aprēķins

Vispārīgi norādījumi

Gāzes ceļa aprēķins tiek veikts katla bloka nominālajai slodzei, ja ir pabeigts siltuma aprēķins tai pašai slodzei. Tāpēc galvenie sākotnējie dati - gāzes ātrumi un temperatūras ceļā, atvērtie posmi un citi konstrukcijas dati par iekārtas konvektīvajiem gāzes vadiem, izņemot līdzvērtīgās diametra vērtības, tiek ņemti no termiskā aprēķina.

Atsevišķu gāzes vadu pretestības tiek aprēķinātas, pamatojoties uz vidējiem apstākļiem konkrētam gāzes vadam (ātrums, temperatūra utt.), izņemot atsevišķas lokālās pretestības, kas koncentrētas konkrētā gāzes vada sākumā vai beigās. Pēdējie tiek aprēķināti saskaņā ar nosacījumiem trakta posmam, kuram ir piešķirtas šīs vietējās pretestības.

Aprēķinot pagrieziena pretestību, kas atrodas starp diviem atsevišķi aprēķinātiem saišķiem, par sākotnējo un beigu ātrumu ir atļauts ņemt no termiskā aprēķina aprēķinātos ātrumus, kas saistīti ar vidējām plūsmas temperatūrām un gaisa pārpalikumu tajos pašos saišķos, nenorādot tos temperatūra un pārpalikums starp saišķiem.

kur h d1, h d2 nosaka no atbilstošajām plūsmas ātruma un temperatūras vērtībām katram staram saskaņā ar grafiku attēlā. 16. lpp. 185.

Pretestības koeficienti pagriezieniem starp sijām tiek ņemti saskaņā ar ieteikumiem 1. lpp. 70.

Sakarā ar to, ka aprēķinos nav ņemti vērā vairāki specifiski plūsmai raksturīgie aspekti faktiskos apstākļos, teorētiski aprēķinātās vienības atsevišķu gāzes vadu pretestības tiek koriģētas, reizinot ar korekcijas koeficientu k. Šī korekcijas koeficienta vērtības dažāda veida dūmvadiem ar normālu piesārņojuma pakāpi, t.i. bez nepieņemami lieliem nosēdumiem, kas aizsprosto sekcijas, tika iegūti vairāku katlu bloku rūpniecisko testu apstrādes rezultātā un ir norādīti zemāk sadaļās, kas veltītas attiecīgajiem iekārtas elementiem.

Spolu komplekti (pārsildītāji, gludu cauruļu ekonomaizeri un pārejas zonas) un ekrāna virsmas

Šis tips ietver visus cauruļu kūļus, kas sastāv no liela skaita neliela diametra (51 mm) cauruļu rindu, kas šķērsām ir izskalotas ar gāzēm. Šādu siju gareniskā mazgāšana ir reta un tikai daļēja.

Tīri šķērsplūsmas mazgāto spoļu saišķu pretestību aprēķina parastajā veidā, kas neprasa īpašu skaidrojumu.

Ekrāna (daļēji starojuma) virsmas ir paralēli savienotu kanālu virkne gāzes pusē, kuru sienas ir veidotas no liela skaita maza diametra cauruļu. Gāzu kustība bieži tiek virzīta pa šīm caurulēm un dažreiz pa tām.

Tā kā kanālu relatīvais platums ir liels, ekrānu pretestības koeficients pat ar cauruļu šķērsvirziena skalošanu ir ļoti mazs. Ņemot to vērā, visos gadījumos ir iespējams aprēķināt pretestību, pieņemot, ka ekrāni tiek mazgāti ar garenvirziena plūsmu. Šajā gadījumā būtu jāievieš vairāki vienkāršojumi.

Sietu pretestība un smagums, kas atrodas pie izejas no krāsns, vispār netiek ņemti vērā, jo pie relatīvi zemiem gāzes ātrumiem, augstām temperatūrām un lieliem soļiem starp lentēm abi daudzumi aptuveni kompensē viens otru.

Gāzes kanālā izvietoto sietu pretestība tiek ņemta vērā, ja gāzes ātrums ir lielāks par 10 m/s. Šajā gadījumā, kā minēts, aprēķins tiek veikts gareniskajai mazgāšanai pa vidējo ceļa garumu. Lai vienkāršotu, ekvivalenta kanāla diametra vietā formulā tiek aizstāts dubultais solis starp ekrāniem. Berzes pretestības koeficients, ņemot vērā palielināto raupjumu, ir l = 0,04.

Piekaramā pārkarsētāja kopējā pretestība gāzu rotācijas klātbūtnē par 90 o saišķa iekšpusē sastāv no:

šķērsvirzienā mazgātās daļas pretestība, ko nosaka pēc ātruma, kas aprēķināts no ieejas saišķa šķērsgriezuma, un no kopējā cauruļu rindu skaita;

gareniski mazgātās daļas pretestība garumā, kas vienāds ar attālumu starp ieplūdes gāzes loga vidu un apakšējo cilpu galu;

rotācijas pretestība starā par 90°, kas aprēķināta no vienām un tām pašām šķērsvirziena un gareniskās mazgāšanas sekcijām.

Korekcijas koeficients k spoļu saišķiem un ekrāna virsmām ar normālu piesārņojuma pakāpi tiek pieņemts vienāds ar 1,2.

Cauruļveida gaisa sildītāji

Parasti dūmgāzes cauruļveida gaisa sildītājos pārvietojas cauruļu iekšpusē. Gaisa sildītāja gāzes pretestība sastāv no berzes pretestības caurulēs un pretestības iekļūšanai caurulēs un iziešanai no tām.

Apgriezienu skaits caurulēs un plūsmas temperatūra abu norādīto pretestību aprēķināšanai tiek ņemts kā vidējais gaisa sildītājam vai tā aprēķinātajam posmam (no termiskajiem aprēķiniem). Berzes pretestība tiek noteikta no att. 19. lpp. 190, un pretestība šķērsgriezuma izmaiņu dēļ pie ieplūdes un izplūdes tiek aprēķināta, izmantojot formulu

kur o iekšā, o ārā - tiek noteikti saskaņā ar 20. att., p. 191 atkarībā no cauruļu kopējā atvērtā šķērsgriezuma laukuma attiecības pret gāzes kanāla atvērto šķērsgriezuma laukumu pirms un pēc gaisa sildītāja.

Dzīvojamo sekciju (mazāku un lielāku) attiecību var arī aprēķināt, izmantojot formulu

kur s 1, s 2 ir cauruļu soļi kūlī tā platumā un dziļumā.

Dinamiskais spiediens tiek noteikts saskaņā ar 16. att., lpp. 185.

Tiek pieņemts, ka cauruļveida gaisa sildītāju kopējās gāzes pretestības korekcijas koeficients ir k = 1,1.

Gāzes vadi

Gāzes vadi uz vietas gaisa sildītājs - pelnu savācējs tiek aprēķināti, pamatojoties uz izplūdes gāzu plūsmas ātrumu un temperatūru (aiz gaisa sildītāja), kas ņemti no termiskā aprēķina. Gāzes vadi pa posmiem pelnu savācējs - dūmu nosūcējs un aiz dūmu nosūcēja tiek aprēķināti, pamatojoties uz plūsmas ātrumu un gāzu temperatūru pie dūmu nosūcēja. Ja nav pelnu savācēju, gāzes vadi no gaisa sildītāja līdz dūmu nosūcējam tiek aprēķināti, pamatojoties uz gāzes plūsmas ātrumu dūmu nosūcējā. Aprēķinu atvieglošanai parasti ir ieteicams noteikt otros gāzes plūsmas ātrumus un no tiem aprēķināt ātrumus.

Dūmu nosūcēja gāzes patēriņu aprēķina, izmantojot formulu

kur В р - aprēķinātais degvielas patēriņš, ņemot vērā mehānisko apakšējo sadedzināšanu, kg/s; V х - sadegšanas produktu tilpums uz 1 kg degvielas ar lieko gaisu aiz gaisa sildītāja, m 3 /kg; DB - gaisa iesūkšana gāzes vados aiz gaisa sildītāja; - teorētiskais gaisa daudzums uz 1 kg degvielas, m 3 /kg; - gāzes temperatūra pie dūmu novadīšanas, °C.

Tiek pieņemts, ka gaisa iesūkšana aiz gaisa sildītāja ir Db = 0,001 uz 1 m tērauda gāzes vadu garumu un Db = 0,005 uz 1 m garumu ķieģeļu cūkām; ciklona tipa pelnu savācējiem jeb skruberiem Db=0,05; elektriskajiem nosēdētājiem dB=0,1.

B p, V x un vērtības tiek ņemtas tieši no termiskā aprēķina.

Gāzu temperatūra pie dūmu nosūcēja ar sūkšanas vērtību aiz gaisa sildītāja dB? 0,1 tiek uzskatīts par vienādu ar gāzes temperatūru aiz gaisa sildītāja (no termiskajiem aprēķiniem). Ja iesūkšana aiz gaisa sildītāja dB > 0,1, to nosaka pēc aptuvenās formulas

kur b uh un ir gaisa pārpalikuma koeficients dūmgāzēs (aiz gaisa sildītāja) un to temperatūra, °C; t xv - aukstā gaisa temperatūra, °C.

Ja gāzes ātrums ir mazāks par 12 m/s, berzes pretestība gāzes cauruļvados netiek ņemta vērā. Pie gāzes ātruma 12-25 m/s berzes pretestību aprēķina tikai vienam vai diviem garākajiem nemainīga šķērsgriezuma posmiem, un iegūto vērtību reizina ar gāzes vada kopējā garuma attiecību pret garumu. no aprēķinātajām sekcijām. Aprēķinot berzes pretestību dzelzs neoderētiem gāzesvadiem, tiek pieņemta aptuvenā koeficienta vērtība l = 0,02, un dzelzs oderētiem vai ķieģeļu kanāliem pie d e? 0,9 m l = 0,03 un pie d e< 0,9 м л = 0,04.

Gāzes vadu lokālā pretestība sastāv no pagriezieniem, atzarojumiem, šķērsgriezuma izmaiņām un vārtiem. Visas vietējās pretestības tiek aprēķinātas kā parasti. Vietējās pretestības koeficienta o vērtību nosaka atkarībā no pretestības formas pēc atbilstošajiem grafikiem. Aprēķinot posmu ar dažādām sekcijām, vienkāršošanas labad visi sekcijas vietējās pretestības koeficienti tiek samazināti līdz vienam ātrumam, izmantojot formulu

un sekcijas kopējo pretestību aprēķina pēc doto koeficientu summas.

Vietējās pretestības, kurām ir zināma vērtība< 0,1, в расчетах при искусственной тяге не учитываются, если их не больше двух на участке; при трех и более сопротивлениях с о < 0,1 они учитываются упрощенно величиной о = 0,05 на каждое из таких сопротивлений, отнесенной к скорости на любом участке тракта.

Gludi pagriezieni katlu gāzes vadu apstākļos (ar R/b vai R/d ≤ 0,9) parasti ir relatīvi zema pretestība, un līdz ar to gludu pagriezienu lokālās pretestības koeficients ar mākslīgo vilkmi un gāzes ātrumu, kas nepārsniedz 25 m/s. tiek pieņemts kā nemainīgs, neatkarīgi no pagrieziena definētajiem izmēriem, o = 0,3. Šī vērtība attiecas uz pagriezienu 90 ° leņķī, un citiem tas tiek pārrēķināts proporcionāli griešanās leņķim.

Vietējie pretestības koeficienti asiem pagriezieniem tiek noteikti atkarībā no to formām saskaņā ar instrukcijām p. 69.

Vietējos pretestības koeficientus pēkšņām šķērsgriezuma izmaiņām gāzes vados nosaka pēc grafika 20. att., lpp. 191. Šajā gadījumā netiek ņemta vērā pēkšņu šķērsgriezuma izmaiņu pretestība līdz 15% (F m / F b? 0,85). Šķērsgriezuma vienmērīga pieauguma pretestība (izkliedētājiem) līdz 30% (F 2 /F 1 ? 1,3) un vienmērīga šķērsgriezuma samazināšanās (jauktājiem) jebkurai sekciju attiecībai atvēruma leņķa b gadījumā< 45 о.

Visi iepriekš minētie vienkāršojumi atsevišķu mazo pretestību aprēķināšanā gāzes cauruļvados tiek izmantoti tikai ar mākslīgo iegrimi.

Spiediena zudumi, kas saistīti ar tiešo iesūkšanas kabatu klātbūtni dubultās iesūkšanas dūmu nosūcējiem, kas tiek piegādāti kopā ar dūmu nosūcējiem un ir to neatņemama sastāvdaļa, netiek ņemti vērā atsevišķi, jo tie ir ņemti vērā iekārtas rūpnīcas parametros.

Tieši aiz dūmu nosūcēja (pūtēja ventilatora) spiediena caurules uzstādītā difuzora pretestības koeficientu nosaka pēc grafika 21. att., lpp. 191 atkarībā no tā izplešanās pakāpes un relatīvā garuma. Pēdējais ir vienāds ar difuzora garuma attiecību pret sākotnējās sekcijas malas garumu, kas atrodas lielākā atvēruma leņķa plaknē, un vienādos atvēršanas leņķos - pret lielākās malas garumu.

Tiek pieņemts, ka tipisku skursteņa ieeju pretestības koeficienti, kas saistīti ar ātrumu pieplūdes dūmvadā, ir aptuveni in = 0,9 vai aptuveni in = 1,4 atkarībā no ievades ķēdes.

Ieplūdes un izplūdes gāzesvadu pretestība pie pelnu savācējiem tiek aprēķināta kopā ar citiem gāzes vadiem. Lielākajai daļai pelnu savācēju pretestība tiek noteikta līdzīgi visām vietējām pretestībām. Formulā iekļautais dinamiskais spiediens tiek noteikts no diagrammas attēlā. 16. lpp. 185; Katram pelnu savācēja veidam ir norādīts, pie kāda ātruma tiek aprēķināta pretestība.

Pelnu savācēju pretestības koeficienti tiek ņemti atkarībā no to konstrukcijas. Elektriskajiem nogulsnētājiem pretestības vērtība tiek norādīta tieši.

Tipiskam akumulatora ciklonam ar virpuļojošiem lāpstiņām un beztrieciena ieplūdi pretestības koeficients o bc = 65.

Iepriekš uzstādītiem akumulatoru cikloniem ar elementiem ar “ligzdas” tipa lāpstiņu pagriešanas aparātu, o l? 90, un elementiem ar divvirzienu pagriezieniem "skrūves" tipa, apmēram iekšā? 85.

Projektēšanas ātrumu nosaka visu ciklona elementu kopējais šķērsgriezuma laukums

F o = n 0,785 d 2, m 2,

kur n ir paralēli savienoto ciklona elementu skaits akumulatorā; d - ciklona elementa korpusa iekšējais diametrs, m.

Skurstenis ar mākslīgo vilkmi

Caurules ar mākslīgo iegrimi aprēķins būtiski neatšķiras no citu gāzes ceļa elementu aprēķina un ir atkarīgs no tā pretestības noteikšanas. Caurules smagumu aprēķina atsevišķi kopā ar gravitāciju visā gāzes ceļā.

Tiek pieņemts, ka gāzu temperatūra skurstenī ir vienāda ar gāzu temperatūru pie dūmu nosūcēja. Gāzu dzesēšana caurulē netiek ņemta vērā.

Ja ir norādīts tikai caurules augstums un nav norādīts diametrs, tad caurules iekšējo diametru pie izejas nosaka pēc formulas

kur Vtr ir gāzes plūsma caur cauruli, kas noteikta visu caurulei pievienoto katlu darbības gadījumam ar to nominālo slodzi, m 3 /s; W eq - gāzes ātrums caurules izejā, m / s, ņemts saskaņā ar 22. att., lpp. 192.

Galīgais ātrums W tiek norādīts, pamatojoties uz pieņemto caurules diametru (28. att., 195. lpp.).

Skursteņa pretestība ir berzes pretestības un spiediena zuduma summa ar izejas ātrumu.

Berzes pretestību aprēķina, izmantojot aptuvenu formulu, ņemot vērā caurules koniskumu, ar berzes pretestības koeficientu l = 0,03, kas pieņemts gan ķieģeļu, gan betona un dzelzs caurulēm

Kur i- ķieģeļu un dzelzsbetona cauruļu aprēķinam tiek ņemts caurules iekšējo sienu vidējais slīpums i = 0,02.

Spiediena zudumu ar izejas ātrumu W aprēķina ar lokālo izejas pretestības koeficientu o out = 1,1.

Dinamiskais spiediens tiek noteikts, tāpat kā visos citos gadījumos, saskaņā ar grafiku attēlā. 16. lpp. 185.

Pēc tam tiek veiktas korekcijas atbilstoši noteiktajam gāzu īpatnējam smagumam un spiedienam visa kanāla, ieskaitot skursteni, pretestību summai.

Pašvilkšana

Jebkuras gāzes ceļa posma, ieskaitot skursteni ar mākslīgo vilkmi, smaguma vilkmes lielumu pie spiediena pie katla ieejas līdz 1,1 ata aprēķina pēc formulas

kur H ir vertikālais attālums starp noteiktā trakta posma beigu un sākuma posmu viduspunktiem, m; с о - dūmgāzu blīvums pie 760 mm Hg. un 0 °C, kg/m3; - vidējā gāzes plūsmas temperatūra šajā zonā, °C; 1,2 - ārējā gaisa blīvums pie 760 mm Hg. un temperatūra 20 °C; temperatūrā, kas atšķiras no 20 °C par vairāk nekā 10 °C, tiek aizstāta atbilstošā gaisa blīvuma vērtība kg/m3.

Kad plūsma ir vērsta uz augšu, gravitācija ir pozitīva (plus zīme), uz leju - negatīva. Pirmajā gadījumā tas samazina trakta kopējā spiediena starpību, bet otrajā - palielina.

Smaguma spēku 1 m augstumā h" s, Pa pie āra gaisa temperatūras 20 °C tieši nosaka no 23. att. 192. lpp. diagrammas apakšējā lauka atkarībā no ūdens tvaiku tilpuma daļas. izplūdes gāzēs un gāzu temperatūrā Vērtību pie pieņemtā gaisa pārpalikuma ņem no termiskā aprēķina.

Lai noteiktu kopējo smagumu, vērtību h"c reizina ar augstumu H.

Grozījumi pretestībā

Kā minēts iepriekš, visas individuālās gāzes ceļa pretestības tiek aprēķinātas, pamatojoties uz gaisa blīvumu, tāpēc, summējot visas ceļa pretestības, ir jākoriģē dūmgāzu un gaisa blīvumu atšķirības. Vienlaikus jāveic korekcijas attiecībā uz dūmgāzu putekļu saturu un spiedienu.

Dūmgāzu blīvuma atšķirību korekcija un sauss gaiss ar spiedienu 760 mm Hg. tiek pieskaitīta visa ceļa (bez gravitācijas) pretestību summai kopējā reizinātāja veidā. Mc vērtību nosaka grafika augšējais lauks 23. att., lpp. 192.

Uzstādot mitros pelnu savācējus, blīvumu atšķirību korekcijas tiek veiktas atsevišķi zonām pirms un pēc pelnu savācējiem.

Dūmgāzu putekļu satura korekcija tiek ievadīts tikai ar ievērojamu putekļu daudzumu tāpat kā termiskajos aprēķinos, proti: ar slāņa dedzināšanu - tikai slānekļa sadedzināšanai, un ar degšanu kamerā - tikai gadījumos, kad

Putekļu satura korekcija tiek veikta ceļa pretestību summai no krāsns līdz pelnu uztvērējam (bez gravitācijas) kopējā reizinātāja veidā (1 + m zl.sr), kur m zl.sr ir pelnu daļiņu vidējā koncentrācija pelnu uztvērējā. Putekļu saturs gāzēs aiz pelnu savācēja netiek ņemts vērā.

Spiediena korekcija tiek pieskaitīta visa trakta pretestības summai (bez gravitācijas) kopējā reizinātāja veidā 760/h bar, kur h bar ir vidējais barometriskais spiediens (mm Hg), ko normālos gadījumos ņem atkarībā no apgabala augstums virs jūras līmeņa. Ja šis augstums nepārsniedz 200 m, barometriskā spiediena samazināšanos neņem vērā, t.i. pieņemot, ka h josla = 760 mm Hg.

Ņemot vērā visas korekcijas, kopējā trakta pretestība ar mākslīgo vilkmi un spiedienu pie ieejas katlā nav lielāka par 0,11 MPa, izmantojot formulu

Uzstādot slapjo pelnu savācējus, samazināto blīvumu starpības korekcijas tiek veiktas katram termiņam atsevišķi.

Ja spiediens katla ieejā ir lielāks par 0,11 MPa, korekcijas 760/h bar vietā tiek ieviests P 1 / P avg.

Grozījumi uz smagums

Ar mākslīgo vilkmi gravitācijas korekcijas nav nepieciešamas, un gravitācija, kas iepriekš aprēķināta atsevišķiem trakta posmiem, tiek algebriski summēta pa visām šīm sekcijām, un skursteņa gravitācija, kā minēts iepriekš, tiek iekļauta skursteņa gravitācijā. gāzes vadi.

Ar dabisko vilci korekcija tiek veikta tikai barometriskajam spiedienam, un tās veids ir pretējs līdzīgai pretestības korekcijai. Šis grozījums attiecas uz gravitācijas algebrisko summu visā traktā kopīga faktora 760/h bar veidā, kā rezultātā trakta kopējais smagums ir vienāds ar

Šajā gadījumā, kā minēts iepriekš, skursteņa gravitācijas iegrime netiek aprēķināta kopā ar visu gāzes ceļu, bet gan aprēķina beigās.

Kopējā spiediena starpība

Kopējo spiediena kritumu gāzes ceļā aprēķina ar sabalansētu vilkmi, izmantojot formulu

DN p = h" t + DN - N s, Pa,

kur h" t ir vakuums pie krāsns izejas (pirmā stara priekšā un, ja tā nav - pirms pārkarsētāja), kas nepieciešams, lai novērstu gāzu izdalīšanos, Pa, parasti ņem h" t = 20 Pa ; DN ir gāzes ceļa kopējā pretestība, ieskaitot nepieciešamās korekcijas (attiecībā uz putekļu saturu, dūmgāzu blīvumu un spiedienu); N c - kopējais gāzes ceļa smagums, Pa.

Ja pie izejas no krāsns ir izretināts spārns ar cauruļu rindu skaitu Z 2? 5 pie gāzes ātruma W? 10 m/s vai ekrāna virsma, to pretestība un gravitācija ir jāņem vērā uz sekciju, kas atrodas pirms nākamās konvekcijas virsmas. Tā kā iepriekš tika norādīts, ka gareniski plūstošā posma pretestība un gravitācija; Pirmā katlu saišķa vertikālajos ūdens cauruļu katlos netiek ņemta vērā, h "t vērtība šajos katlos tiek saukta par ieeju šķērsvirzienā plūstošajā sekcijā.

Aprēķinātā kopējā spiediena starpība pa gāzes ceļu ir nepieciešama, lai izvēlētos dūmu nosūcēju ar mākslīgo vilkmi vai aprēķinātu skursteņa augstumu ar dabisko vilkmi.

3. Gaisa ceļa aprēķins

Gaisa ceļa, kā arī gāzes ceļa aprēķins tiek veikts katla bloka nominālajai slodzei. Visi sākotnējie dati: gaisa temperatūra, atvērtais šķērsgriezums un vidējais gaisa ātrums gaisa sildītājā utt. tiek ņemti no termiskajiem aprēķiniem.

Aprēķina beigās tiek veikta spiediena korekcija visa ceļa pretestību summai. Atsevišķi tiek aprēķināta arī gravitācijas iegrime pa ceļu.

Aukstā gaisa vads

No katlu telpas ventilatora iesūktā aukstā gaisa t aukstā temperatūra, aprēķinot tipveida konstrukcijas, parasti tiek uzskatīta par 30 °C.

Aukstā gaisa daudzumu, ko iesūc ventilators, nosaka pēc formulas

kur b t ir gaisa pārpalikuma koeficients krāsnī; D b t un D b pl - gaisa iesūkšana krāsnī putekļu sagatavošanas sistēmā; D b vp - relatīvā gaisa noplūde gaisa sildītājā, kas vienāda ar sūkšanu tajā gāzes pusē.

Regulējot daļu karstā gaisa gaisa sildītājā, bez speciāla ventilatora recirkulācijai, gaisa plūsmu caur ventilatoru, ņemot vērā recirkulāciju, aprēķina pēc formulas

kur rts - recirkulējošā karstā gaisa relatīvais daudzums, kas noteikts gaisa sildītāja termiskajā aprēķinā; " VP - recirkulācijas rezultātā uzkarsētā gaisa temperatūra, °C.

Šai gaisa plūsmai tiek aprēķināts gaisa vads no ventilatora uz gaisa sildītāju un iesūkšanas gaisa kanāla posms pēc recirkulācijas gaisa ievadīšanas. Pārējais iesūkšanas gaisa kanāls ir paredzēts aukstā gaisa plūsmai.

Gaisa cauruļvadu, tāpat kā gāzes cauruļvadu, aprēķins galvenokārt ir saistīts ar vietējo pretestību noteikšanu. Berzes pretestību pie aukstā gaisa ātruma, kas mazāks par 10 m/s, var neņemt vērā. Pie aukstā gaisa ātruma 10-20 m/s berzes pretestību ņem vērā aptuveni: aprēķina viena vai divu konstanta šķērsgriezuma garāko posmu berzes pretestību un iegūto vērtību reizina ar koeficientu gaisa kanāla kopējais garums līdz aprēķinātās sekcijas garumam.

Gaiss, kā likums, mazgā gaisa sildītāja caurules no ārpuses. Pēc cauruļu gaisa mazgāšanas rakstura izšķir divu veidu cauruļveida gaisa sildītājus: ar cauruļu šķērsenisko mazgāšanu un gaisa pagriezieniem ārpus saišķa (galvenokārt izmanto sadzīves konstrukcijās) un ar jauktu cauruļu mazgāšanu un gaisa pagriezieniem saišķa iekšpusē.

Vidējais gaisa ātrums un plūsmas temperatūra tiek ņemta, aprēķinot gaisa sildītāja pretestību no termiskā aprēķina.

Rotācijas pretestība apvada kārbā, tai skaitā dubultplūsmas gaisa sildītāja iekšējā kārbā, tiek noteikta pēc parastās formulas lokālajām pretestībām ar vietējiem pretestības koeficientiem: pagriežot par 180 o o = 3,5; pagriežot par 90 o o = 0,9.

Izturība pret griešanos par 180 o saliktā kastē attālumā starp rotācijas ieplūdes un izplūdes sekcijām A? 0,5h, kur h ir gājiena augstums, tiek pieņemts kā vienāds ar divu 90° pagriezienu pretestību summu.

180° pagrieziena projektēto posmu ātruma noteikšanai aprēķina kā vidējo no trim sekcijām: pie ieejas, pagrieziena vidū (kastes šķērsgriezums) un pie izejas; 90° pagriezienu aprēķina, izmantojot vidējo no diviem ātrumiem. Ieplūdes un izplūdes sekcijas tiek ņemtas pilnā izmērā, neņemot vērā cauruļu aizsprostojumu, t.i. tieši kastes izmēram. Viena pagrieziena pretestība tiek reizināta ar to skaitu.

Kopējās pretestības korekcijas koeficients cauruļveida gaisa sildītāja gaisa pusē ir k = 1,05.

Karstā gaisa vads

Karstā gaisa temperatūra tiek ņemta tieši no termiskā aprēķina.

Karstā gaisa patēriņu nosaka saskaņā ar termisko aprēķinu, izmantojot formulu

Šim plūsmas ātrumam tiek aprēķināts gaisa vads no gaisa sildītāja līdz sadedzināšanas iekārtai vai vietai, kur daļa karstā gaisa tiek izvadīta putekļu sagatavošanas sistēmā. Putekļu sagatavošanas sistēmā novadītā gaisa daudzumu nosaka pēc pēdējās aprēķinu datiem. Pārējā kanāla daļa šajā gadījumā tiek aprēķināta, pamatojoties uz atlikušo karstā gaisa plūsmu (sekundārā gaisa plūsma).

Sekcijas pretestība no putekļu maisītājiem līdz izejai uz krāsni tiek aprēķināta saskaņā ar “Putekļu sagatavošanas iekārtu aprēķina un projektēšanas standartu” norādījumiem.

Recirkulējot daļu karstā gaisa gaisa sildītājā ar gaisu, kas tiek ņemts no gaisa kanāla no gaisa sildītāja līdz vietai, kur tiek ņemts recirkulācijas gaiss, gaisa vads ir paredzēts palielinātai gaisa plūsmai, proti,

V gv + V rc, m 3 / s,

kur, m 3 /s.

Karstā gaisa cauruļvada pretestības aprēķins tiek veikts saskaņā ar visiem vienkāršojumiem, kas norādīti gāzes vadu ar mākslīgo iegrimi aprēķināšanai.

Degšanas ierīces

Tiek pieņemts, ka aprēķinātā kopējā gaisa spiediena vērtība, kas nepieciešama, lai pārvarētu sadegšanas ierīces pretestību, ir vienāda ar:

a) lāpas degšanas laikā gadījumos, kad primārā gaisa ceļa pretestība tiek pārvarēta dzirnavu ventilatora vai dzirnavu pašventilācijas dēļ - spiediena iztērēšana, lai pārvarētu pretestību, kas rodas, sekundārajam gaisam izejot caur degli, sprauslām vai spraugas, ieskaitot dinamiskā spiediena zudumu, kad gaiss iziet krāsnī. Gadījumos, kad primārā gaisa ceļa pretestība tiek pārvarēta ventilatora spiediena dēļ (ķēde ar putekļu karstā gaisa padevi, kompresorizēti katli utt.), un kopējais spiediena zudums šajā ceļā ir lielāks nekā sekundārajā. gaisa ceļu, pretestības lieluma sadedzināšanas ierīci nosaka saskaņā ar “Putekļu sagatavošanas iekārtu aprēķina un projektēšanas normām” norādījumiem. Uzstādot karstās strūklas ventilatorus (HBF) primārajā gaisa ceļā, spiediena zuduma aprēķins to ceļā apgabalā līdz putekļu maisītājiem tiek veikts saskaņā ar iepriekš sniegtajiem norādījumiem un zonā no maisītājiem līdz kurtuvei. saskaņā ar “Putekļu sagatavošanas iekārtu aprēķina un projektēšanas standartu” norādījumiem;

b) slāņa degšanas laikā - režģa zonu kārbu un uz režģa guļošā degvielas slāņa pretestība.

Degļa (sprauslu vai spraugas) pretestību sekundārajam gaisam, ieskaitot zudumus ar izejas ātrumu, izsaka ar formulu

kur o ir degļa pretestības koeficients, kas ņemts atkarībā no degļa veida; tiešās plūsmas degļiem un asām sprauslām (kā arī sekundārajām gaisa spraugām raktuvju krāsnīs) o? 1,5; W 2 - sekundārais gaisa ātrums pie izejas no degļa vai spraugas

kur V 2 ir caur vienu degli piegādātā sekundārā gaisa tilpums, m 3 /s; F 2 - degļa izplūdes daļa (sprauslas vai sprauga) sekundārajam gaisam, m 2.

Dinamiskais spiediens tiek noteikts saskaņā ar grafiku.

Lai noteiktu degvielas slāņa pretestību uz režģa slāņa sadegšanas laikā, jāizmanto eksperimentāli noteiktas gaisa spiediena vērtības zem režģa, kas saistītas ar katla nominālo slodzi.

Norādītās vērtības atspoguļo tikai degvielas slāņa pretestību kopā ar režģi; tāpēc, aprēķinot gaisa vadus, tiek noteikta visu gaisa sadales korpusu pretestība (padeves zonām utt.).

Pašvilkšana

Jebkuras gaisa ceļa posma smagumu aprēķina, izmantojot formulu

Ja āra gaisa projektētā temperatūra nav vienāda ar 20 °C, vērtības 1,2 vietā tiek aizstāta atbilstošā gaisa blīvuma vērtība pie 760 mm Hg.

Smaguma spēku 1 m augstumā nosaka pēc grafika 23. att., lpp. 192.

Gaisa ceļa smagums tiek aprēķināts tikai diviem posmiem. Pirmā sadaļa- gaisa sildītājs, kura projektētais augstums ir vienāds ar starpību starp aukstā gaisa kanāla ieejas un karstā gaisa kanāla izejas augstumu. Otrā sadaļa- viss karstā gaisa vads. Tiek pieņemts, ka tā aprēķinātais augstums ir vienāds ar starpību starp karstā gaisa ieplūdes pacēlumiem no gaisa sildītāja un ieplūdes krāsnī (gar degļu asi vai režģa auduma virsmu).

Kopējais spiediena kritums ceļā

Pretestību grozījumi

Summējot visas individuālās gaisa ceļa pretestības, tiek veikta tikai viena spiediena korekcija. Šī korekcija, tāpat kā gāzes ceļam, tiek veikta visa ceļa pretestību summai (bez gravitācijas) kopējā reizinātāja veidā 760/h bar. Barometriskais spiediens, ja nav īpaša uzdevuma, tiek ņemts atkarībā no apgabala augstuma virs jūras līmeņa. Ja šis augstums nepārsniedz 200 m, korekcija netiek veikta. tie. h bar = 760 mm Hg tiek pieņemts.

Tādējādi gaisa ceļa kopējo pretestību izsaka ar formulu

Kopējā spiediena starpība

Gaisa ceļam gravitācija tiek ņemta vērā bez korekcijām. Kopējo spiediena kritumu gaisa ceļā (ar līdzsvarotu vilci) nosaka pēc formulas

DN p = DN - h s - h" t, Pa,

kur h"t ir vakuums krāsnī gaisa ieplūdes līmenī, Pa.

Vērtība h" t parasti ir lielāka par vakuumu pie krāsns izejas h" t, kas ņemta, aprēķinot gāzes ceļu gravitācijas daudzumam krāsnī, un to nosaka pēc aptuvenās formulas.

h" t = h" t + 9,5 N 1, Pa,

kur H 1 ir vertikālais attālums starp gāzes izplūdes no krāsns un gaisa ieplūdes krāsnī sekciju centriem, m.

4. Dūmu nosūcēju un ventilatoru izvēle

Pamatnoteikumi

Pēc aprēķināto gāzes vai gaisa plūsmas un ceļa pretestības vērtību noteikšanas (pamatojoties uz kopējo spiediena starpību) pie katla nominālās slodzes, ventilatora vai dūmu novadītāja izvēle ir atkarīga no iekārtas, kas nodrošina nepieciešamo veiktspēju un spiedienu. ar atbilstošām rezervēm un ekspluatācijas laikā ar pieņemto kontroles metodi patērē vismazāko enerģijas daudzumu.

Ventilatoru un dūmu nosūcēju galvenie parametri ir to veiktspēja un kopējais spiediens.

Kā minēts iepriekš, kanāla aprēķins tiek veikts katla nominālajai slodzei. Projektēšanas režīma noteikšanai, ņemot vērā dažādas ekspluatācijas novirzes no projektēšanas nosacījumiem, kā arī ventilatoru un dūmu nosūcēju ražotāju garantijas datu regulētās novirzes, tiek pieņemti drošības koeficienti.

Dūmu nosūcēju un ventilatoru drošības koeficienti tiek ņemti attiecībā uz veiktspēju 1 = 1,05, spiedienam pie 2 = 1,1.

Tiek noteikta gāzes plūsma

kur B p ir aprēķinātais degvielas patēriņš, kg/s; V g - gāzu tilpums aiz gaisa sildītāja, m 3 /kg; Db g - gaisa iesūkšana gāzes vadā aiz gaisa sildītāja; - teorētiskais gaisa daudzums, m 3 /kg; d - gāzes temperatūra dūmu novadītāja priekšā, °C.

Tiek noteikta gaisa plūsma

...

Līdzīgi dokumenti

Plūsmas mērīšanas vispārīgie principi, izmantojot mainīgā spiediena starpības metodi, ierobežošanas ierīces un diferenciālā spiediena mērītāja aprēķināšana un izvēle; tām izvirzītās prasības. Vides tilpuma plūsmas ātruma diapazona izmaiņu atkarība no spiediena krituma.

kursa darbs, pievienots 04.02.2011


Destilācijas iekārta: īpašības un darbības princips. Pastāvīga diferenciālā spiediena plūsmas mērītāja darbības principa apraksts. Rotametra parametru aprēķins. Automātiskā potenciometra tipa KSP4 mērīšanas ķēdes rezistoru pretestību aprēķins.

kursa darbs, pievienots 04.10.2013


Šķidru un gāzveida enerģijas nesēju patēriņa mērīšana. Plūsmas mērītāju un skaitītāju klasifikācijas kritēriji. Plūsmas mērīšanas kļūda marķiera plūsmas mērītājiem. Ierīču ar elektromagnētiskajiem tagiem darbības princips. Mainīga spiediena starpības metode.

kursa darbs, pievienots 13.03.2013


Ierīču komplekts ūdens tvaika ražošanai zem spiediena (vai karstā ūdens). Katla iekārtas sastāvdaļas, klasifikācija atkarībā no veiktspējas rādītājiem. Katlu bloki ar dabisko un piespiedu cirkulāciju (tiešā plūsma).

abstrakts, pievienots 07/07/2009


Sūkņa-vārstu sistēmas un cauruļvada aprēķins un raksturlielumi. Sistēmas darbības punkta atrašana grafikā, virzuļa ātruma aprēķināšana faktiskajam plūsmas ātrumam. Vārstu spiediena krituma analīze. Cauruļvada lokālās pretestības radīto zudumu noteikšana.

tests, pievienots 23.12.2011


Spiedienu atrašana “raksturīgos” punktos un šķidruma spiediena diagrammas izveidošana uz sienas izvēlētā mērogā. Šķidruma spiediena spēka uz plakanu sienu noteikšana un tā pielietošanas dziļuma noteikšana. Nepieciešamā skrūvju skaita aprēķins lūkas vāka nostiprināšanai.

kursa darbs, pievienots 17.04.2016


Aprēķinu shēmu sastādīšana. Spēku, kas iedarbojas uz hidrauliskajiem cilindriem, noteikšana. Hidraulisko motoru galveno parametru aprēķins. Nepieciešamo darba šķidruma plūsmas ātrumu, lietderīgo spiediena kritumu aprēķināšana hidrauliskajos dzinējos. Hidrauliskās piedziņas termiskais aprēķins.

kursa darbs, pievienots 26.10.2011


Hidrauliskās ķēdes apraksts un darbības princips. Spiediena noteikšana hidrauliskās piedziņas iesmidzināšanas, drenāžas un jaudas cilindra dobumos. Cauruļvada diametra un šķidruma ātruma aprēķins. Piedziņas efektivitātes noteikšana pie pastāvīgas un cikliskas slodzes.

kursa darbs, pievienots 27.01.2011


Rektifikācijas stabilizācijas kolonnas shēma. Materiālu un siltuma bilance uz 500 000 tonnu izejvielu. Spiediena, temperatūras un plākšņu skaita noteikšana tajā. Atteces un tvaika skaitļu aprēķins. Stabilizācijas kolonnas galveno izmēru noteikšana.

kursa darbs, pievienots 08.06.2013


Galvenās kustības hidraulisko piedziņu raksturojums mašīnas darba daļas pārvietošanai. Hidraulisko motoru galveno parametru analīze. Plūsmas ātrumu un spiediena kritumu diagrammu konstruēšana, sūkņa, jaudas un piedziņas motora aprēķini.

Katla iekārtas gāzes ceļa aerodinamiskā aprēķina mērķis ir izvēlēties nepieciešamos dūmu novadītājus, pamatojoties uz vilces sistēmas veiktspējas noteikšanu un kopējo spiediena kritumu gāzes ceļā. Noteikt projektēšanas datus gāzes kanālu projektēšanai .

Izbūvēt gāzes kanālus gāzes ceļa posmā no katla izejas līdz izejai no skursteņa, precīzi (skat. 1. att.):

— Gāzes trases posma aerodinamiskās pretestības aprēķins katlā (I G sadaļa);

— pelnu savācēja izvēle un aerodinamiskās pretestības novērtēšana;

— Gāzes ceļa izkārtojums no katla izvada līdz pelnu savācējam (II G sadaļa) un tā aerodinamiskās pretestības aprēķins;

— Dūmu novadītāja iepriekšēja izvēle;

— Gāzes ceļa izkārtojums no pelnu savācēja izejas līdz ieejai dūmu nosūcējā (IV G sadaļa) un tā aerodinamiskās pretestības aprēķins

— Gāzes ceļa izkārtojums no dūmu novadītāja izejas līdz izejai no skursteņa (V G sadaļa) un skursteņa augstuma aprēķins. V G posma aerodinamiskās pretestības aprēķins

— Gāzes ceļa gravitācijas aprēķins

— kopējā spiediena krituma aprēķins gāzes ceļā. Galīgā dūmu novadītāja izvēle

— Pārbaudīt, vai aiz dūmu novadītāja nav spiediena

— Dūmu novadītāja efektivitātes noteikšana. Dūmu nosūcēja piedziņas motora jaudas aprēķins

Attēls Nr.1 ​​- Gāzes ceļš no katla izejas līdz skursteņa izejai.

Katla iekārtas aerodinamiskā aprēķina (iegrimes un sprādziena aprēķins) mērķis ir izvēlēties nepieciešamās vilkmes mašīnas, pamatojoties uz iegrimes un spridzināšanas sistēmas veiktspēju un kopējo spiediena starpību gāzes un gaisa ceļā. Papildus aprēķina laikā tiek optimizēti gāzes-gaisa ceļa elementi un posmi, nodrošinot minimālas paredzamās izmaksas, un tiek noteikti aprēķinu dati gāzes-gaisa cauruļvadu projektēšanai.

Sākotnējie dati katlu iekārtas aerodinamiskajam aprēķinam ir:

• katlu rasējumi
• kurtuves un apkures virsmu termiskais aprēķins

Gāzes vadi ir katla uzstādīšanas elementi. Katla kamerā dūmvada izkārtojumu un dizainu parasti izstrādā katla piegādātājs, bet ārpus katla kameras – organizācija, kas projektē koģenerācijas staciju (CHP) vai tās apakšuzņēmējs.

Atkarībā no katla mērķa, tā konstrukcijas (krāsns, putekļu sagatavošanas sistēma, gaisa sildītāju un vilkmes mašīnu veidi), sadedzinātās kurināmā veida, mainās arī dūmvadu izkārtojums.

Gaisa cauruļvadi ir izgatavoti no lokšņu tērauda 2 mm biezumā, gāzes vadi - 5 mm. Gāzes cauruļvadiem, kas darbojas zem pārmērīga spiediena, jābūt necaurlaidīgiem, nedrīkst būt vietas, kur var veidoties pelnu vai kvēpu nogulsnes (gāzeļļas katlos). Uz izslēdzamajiem gāzes kanāliem jāuzstāda divas blīvu vārstu rindas, lai izvairītos no gāzes vai gaisa plūsmas. Viens no galvenajiem materiāliem, ko izmanto gāzes vadu ražošanā, ir tērauds.

Oglekļa neleģētie tēraudi kopā ar dzelzi un oglekli satur mangānu (līdz 1%) un silīciju (līdz 0,4%), kā arī kaitīgus piemaisījumus - sēru un fosforu. Atkarībā no kaitīgo piemaisījumu satura, kausēšanas metodes un īpašību viendabīguma pakāpes oglekļa tēraudus iedala parastajos kvalitātes tēraudos un augstas kvalitātes konstrukcijas tēraudos. Pašlaik tiek pieņemti tērauda kategoriju apzīmējumi, kas aptuveni raksturo tā sastāvu. Tā, piemēram, tērauda marka 45 ir augstas kvalitātes konstrukcijas oglekļa tērauds ar 0,45% C saturu, un parastās kvalitātes oglekļa tēraudiem tiek izmantoti apzīmējumi MSt1, MSt2 utt. Augstas kvalitātes oglekļa tēraudiem atzīmi raksta ar vidējo oglekļa saturu procenta simtdaļās (piemēram, 08, 10, 15, 20, 45 utt.). Ļoti specializētiem augstas kvalitātes oglekļa tēraudiem ir līdzīgi apzīmējumi, un tie atšķiras ar burta pievienošanu, piemēram, “K” aiz cipariem 10K, 15K, 20K utt. Palielinoties oglekļa saturam tēraudā, palielinās tā izturība un samazinās elastība.

Oglekļa tērauda markas 15K, 20K, 25K, 10 un 20, ko izmanto katlu mucu, apkures virsmu cauruļu un cauruļvadu ražošanai ūdens un tvaika spiedienā līdz 6 MPa un cauruļu metāla temperatūrām, kas mazākas par 500 °C, atkarībā no kategorijas tērauda un tā mērķis satur 0,08...0,16% oglekļa, 0,35...0,8% mangāna, 0,15...0,37% silīcija, sēra un fosfora kopā ne vairāk kā 0,09%.

Gāzes vadi no dūmu nosūcēju savienojošajām caurulēm līdz skurstenim, tā sauktie cūkas, parasti ir izgatavoti virs zemes, šķērsgriezuma taisnstūrveida, izgatavoti no saliekamā dzelzsbetona ar ķieģeļu oderi vai no ķieģeļiem. Šie gāzes vadi atrodas uz īpaša dzelzsbetona vai metāla estakādes tādā augstumā, kas ļauj transportlīdzekļiem pabraukt zem tā. Caurules (izkliedētāji), pa kurām dūmu nosūcēji ir savienoti ar cūkām, ir izgatavoti no metāla. Lielajiem apkures katliem ar jaudu 220 t/h un vairāk ieteicams ierīkot atsevišķus dūmvadus no dūmu novadītāja līdz skurstenim. Cūkas garumā nedrīkst būt pakāpeniskas šķērsgriezuma pārejas, kas rada gāzes maisus, kas veicina sprādzienbīstamu gāzu uzkrāšanos. Cūka ieejas daļa skursteņa priekšā ir jāizveido kā vienmērīga pāreja ar atveri augstumā. Katlu, kuros kurināmas ogles, kuru sastāvā ir S P > 0,2%, cūkas tiek apmestas iekšpusē ar 15-20 mm biezu cementa-smilšu javu iekšējo virsmu pretkorozijas aizsardzībai. Dedzinot kurināmo ar augstu sēra saturu, metāla dūmvadu kanāli starp katlu un cūku no iekšpuses jāaizsargā ar korozijizturīgiem pārklājumiem. Metāla dūmvadu kanāli ir izolēti no ārpuses. Virsmām ar t>50°С iekštelpās un ar t>60 0С ārā jābūt ar siltumizolāciju. Pie tad =+25°C temperatūrai uz izolācijas virsmas jābūt 45-48°C iekštelpās un 60°C ārā. Arī sauso pelnu savācēju ārējās virsmas - ieplūdes un izplūdes kolektori un ieplūdes caurules - ir izolētas.

Katlu bloku apšuvumam izmantoti sarkanie ķieģeļi, dažādi ugunsizturīgi materiāli un siltumizolācijas materiāli.

Sarkano ķieģeļu izgatavo no koalīna māla (A1 2 0 3) un smilšu (SiO 2) maisījuma, apdedzinot sagataves augstā temperatūrā. Parastais sarkanais ķieģelis ir izgatavots 250x120x65 mm izmēros un tiek izmantots pamatu, urbumu, ārējo apšuvuma sienu, velvju un citu elementu ieklāšanai, kas pakļauti temperatūrai, kas nepārsniedz 700 °C.

Sarkano ķieģeļu mūrēšana tiek veikta, izmantojot māla javu, ko gatavo no sarkanā māla un parastajām smiltīm. Šķīdumam izmantotais māls nedrīkst saturēt svešķermeņus; Pirms šķīduma pagatavošanas to rūpīgi iemērc, lai iegūtu viendabīgu šķīdumu bez kunkuļiem.

Veicot sarkano ķieģeļu sienu ārējo apšuvumu, tiek izmantotas arī kompleksās javas, kas satur cementu: kaļķi: smiltis = 1:1:6. Cementa javas izmanto mūrēšanai mitrās vietās zemā temperatūrā (līdz 200 ° C).

Ugunsizturīgo ķieģeļu (Gzhel tipa) izmanto cūku, skursteņu un citu elementu ieklāšanai, kas pakļauti temperatūrai līdz 1000 °C.

Cauruļvadu, armatūras, gāzes un gaisa vadu, iekārtu uc karsto virsmu izolācijai tiek izmantoti vieglie izolācijas materiāli: azbests, azbesta vizla, putu diatomīts, diatomīta ķieģelis, stikla un izdedžu vate, sovelīts uc Azbestu izmanto azbesta šķiedras, loksnes vai auklas formā un tiek izmantota darba temperatūrā līdz 500°C. Līdzās azbesta, asbozurīta (70% diatomīta un 30% azbesta), asbotermīta (70% šīfera atkritumu, 15% diatomīta un 15% azbesta), asbomika (maisījums, kas sastāv no 20% diatomīta, 40% tripola, 20% šīfera atkritumiem, 20% azbesta). Asbozurītu, asbotermītu un asbomiku izmanto karstu virsmu izolācijai, kas darbojas līdz 500 0 C. Tiek izmantots arī sovelīts - dolomīta (85%) un azbesta (15%) maisījums (darba temperatūra līdz 450 0 C). Putu diatomīta ķieģelis tiek izmantots līdz 800°C. Sārņu vati, ko iegūst no domnas izdedžiem, tos izpūšot un ātri atdzesējot, izmanto karstu virsmu izolācijai ar temperatūru līdz 700 0 C.

Katla normāla darbība ir iespējama, ja kurināmā sadedzināšanai nepieciešamais gaiss tiek nepārtraukti padots kurtuvē un sadegšanas produkti tiek izvadīti atmosfērā pēc to atdzišanas.

Dabiskā vilkmes sistēmā gaisa un sadegšanas produktu plūsmas pretestība tiek pārvarēta sadegšanas kamerā ieplūstošā gaisa un caur skursteni atmosfērā izvadīto sadegšanas produktu spiediena starpības dēļ. Šajā gadījumā viss gāzes-gaisa ceļš ir vakuumā. Šo sistēmu izmanto mazjaudas katlos ar zemu pretestību gaisa plūsmu un sadegšanas produktu kustībai.

Shēmā ar mākslīgo vilkmi, ko rada dūmu nosūcējs, gaisa un dūmu kanālu pretestība tiek pārvarēta, pateicoties dūmu nosūcēja un skursteņa radītajam vakuumam.

Shēmā ar mākslīgo vilkmi, izmantojot ventilatoru un skursteni, gaisa un dūmu ceļu pretestību pārvar ventilators. Šajā gadījumā katla dūmvadi ir zem spiediena. Šo sistēmu izmanto spiediena katlos.

Pašlaik visplašāk izmantotā shēma ir tā, kurai ir līdzsvarota vilce. , kurā kurtuvei gaisu piegādā ventilators, bet sadegšanas produktus izvada dūmu nosūcējs. Šajā gadījumā gaisa ceļā ir spiediens, un gāzes ceļā ir vakuums. Šī shēma tiek izmantota šajā kursa darbā.

Lai aprēķinātu gāzes ceļa posma aerodinamisko pretestību katla iekšienē (sekcija I G, 1. att.), ir nepieciešami šādi sākotnējie dati (ShPP, KPP2, KPP1, VE2, VP2, VE1, VP1): Caurules diametrs; Caurules atrašanās vieta; Caurules solis; Relatīvais caurules solis; Cauruļu rindu skaits pa gāzes plūsmu; Šķērsgriezums gāzes caurlaidei; Vidējais gaisa pārpalikums; Vidējais dūmgāzu daudzums; Vidējais ātrums; Korekcijas koeficients; Vidējā temperatūra.

Tā kā kanālu relatīvais platums ir liels, ekrānu pretestības koeficients pat ar cauruļu šķērsvirziena skalošanu ir ļoti mazs. Ņemot to vērā, visos gadījumos ir iespējams aprēķināt pretestību, pieņemot, ka ekrāni tiek mazgāti ar garenvirziena plūsmu. Sietu pretestība, kas atrodas pie izejas no krāsns, netiek ņemta vērā, jo pie salīdzinoši zema gāzes ātruma, augstām temperatūrām un lieliem pakāpieniem starp paneļiem.

Aprēķinu procesā tiek ņemta vērā tvaika izplūdes cauruļu pretestība, pārkarsētāja “karstā” posma pretestība (KPP II), konvektīvā pārkarsētāja “aukstā” posma pretestība (KPP I), pārkarsētāja pretestība. rotācijas kamera, tiek noteikta ekonomaizera pretestība, otrās pakāpes gaisa sildītāja pretestība, pirmās pakāpes gaisa sildītāja pretestība.

Posma I g kopējā pretestība tiek atrasta kā visu posmu pretestības summa

Pēc tam izvēlamies pelnu uztvērēju un aprēķinām tā aerodinamisko pretestību. Pelnu savācēja izvēlei nepieciešams: vidējais dūmgāzu daudzums VP (m 3 /kg), gaisa iesūkšana aiz VP, teorētiskais gaisa daudzums (m 3 /kg), dūmgāzu apjoms (aiz VP m 3 /kg), dūmgāzu temperatūra ( 0 C), dūmgāzu patēriņš stundā viena pelnu savācēja zonā (m 3 /h).

Gāzes ceļa izkārtojums no pelnu savācēja izejas (II G sadaļa) un tā aerodinamiskās pretestības aprēķins ir atkarīgs no pretestības noteikšanas gaisa sildītāja izejā.

Dūmu novadītāja (DS) sākotnējā izvēle

Dūmu nosūcējs tiek izvēlēts atbilstoši dūmu nosūcēja veiktspējai un trīs sekciju pretestībai. Mēs reizinām veiktspēju ar drošības koeficientu un iepriekš izvēlamies dūmu nosūcēju.

Nosakām vakuumu pie krāsns izejas, kas nepieciešams, lai novērstu gāzu izdalīšanos (pieņemts; ), samazināto gravitāciju apakšējā konvekcijas šahtā uz vienu augstuma metru (mm ūdens stabs/m), gravitāciju apgabalā. no apakšējās konvektīvās vārpstas.

Trakta kopējais smagums

H c k = , mm ūdens. Art.

Ja vērtība ir mīnus, tas norāda, ka plūsmas virziens ir uz leju, t.i. gravitācija ir negatīva, ja pozitīva, tad plūsmas virziens ir uz augšu, t.i. gravitācija ir pozitīva.

Pēc tam kopējo spiedienu gāzes ceļā nosaka, ņemot vērā drošības koeficientu

Saskaņā ar centrbēdzes dūmu nosūcēju ar dubulto sūkšanu raksturlielumu kopsavilkuma grafiku mēs izvēlamies dūmu nosūcēju

Gāzes ceļa izkārtojums no dūmu novadītāja izvada līdz skursteņa izvadam (V G sadaļa) un skursteņa augstuma aprēķins. V G posma aerodinamiskās pretestības aprēķins.

Skursteņa augstuma (DT) aprēķins

Skursteņa augstums tiek aprēķināts pēc maksimāli pieļaujamās emisijas koncentrācijas (MPC), atkarībā no izmantotās degvielas.

Pārmērīga statiskā spiediena pārbaude skurstenī:

Ja R>1, tad caurulē ir pārmērīgs spiediens.

Lai caurule būtu vakuumā, tās dizains ir jāmaina divos veidos. Pirmais ir uzstādīt difuzoru pie skursteņa izejas. Otrais ir caurules izplūdes diametra palielināšanās, kas izraisa dūmgāzu ātruma samazināšanos caurules izejā un caurules dinamiskās pretestības samazināšanos.

Gravitācijas gāzes ceļa aprēķins

Statiskajam spiedienam izplūdes ceļā jābūt negatīvam (t.i., jābūt vakuumam). Vakuuma vērtība ir vismaz 2 mm ūdens. Art. Ja šis nosacījums nav izpildīts, gāzes vads jābūvē, ņemot vērā spiedienu tajā, t.i. gāzi necaurlaidīgā konstrukcijā (izgatavota no tērauda). 10 Dūmu nosūcēja efektivitātes noteikšana.

Dūmu nosūcēja piedziņas motora jaudas aprēķins. Tam nepieciešams: dūmu nosūcēja efektivitāte, gāzes saspiežamības koeficients, dūmu novadītāja patērētā jauda, ​​jaudas drošības koeficients, projektētā dzinēja jauda.

Izmantoto avotu saraksts

1. Katlu iekārtu aerodinamiskais aprēķins (normatīvā metode). – M.: Enerģētika, 1977. – 256 lpp.

2. Termiskās elektrostacijas / V.Ya. Giršfelds, G.N. Morozovs. – M.: Energoatomizdat, 1986. – 224 lpp.

3. Tvaika turbīnu spēkstaciju palīgiekārtas / Yu.P. Solovjevs. – M.: Energoatomizdat, 1983. – 200 lpp.

4. Katlu iekārtas un to darbība / B.A. Sokolovs. – M.: Izdevniecības centrs “Akadēmija”, 2007. – 432 lpp.

Rūpnieciskā siltumtehnika

Kursa darbs

Tēma: “Katlu iekārtu aerodinamiskais aprēķins”

Kursa darba “Katlu iekārtu aerodinamiskais aprēķins” uzdevums

	Kolonnas nosaukums	Apzīmējums	Nozīme	Vienība S I
	Degvielas patēriņš
	Teorētiskais degvielas patēriņš
	Dūmgāzu daudzums pie izejas no krāsns
	Dūmgāzu tilpums gaisa sildītāja priekšā
	Dūmgāzu daudzums pēc gaisa sildītāja
	Dūmgāzu temperatūra pirms pārkarsētāja
	Dūmgāzu temperatūra pirms ekonomaizera
	Dūmgāzu temperatūra gaisa sildītāja priekšā
	Dūmgāzu temperatūra
	Gaisa iesūkšana kurtuvē
	Gaisa noplūde no gaisa sildītāja
	Pārmērīgs gaisa koeficients krāsnī
	Vidējais gaisa ātrums
	Vidējais dūmgāzu ātrums
	Aukstā gaisa temperatūra
	Apsildāmā gaisa temperatūra
	Veiktspējas drošības koeficients

Ievads

Kursa darba mērķis ir katlu iekārtas aerodinamiskais aprēķins. Degšanas procesa organizēšanai katlu bloki ir aprīkoti ar vilces iekārtām: ventilatoriem, kas pievada gaisu kurtuvei, dūmu nosūcējiem dūmgāzu izvadīšanai no katla, kā arī uzstādīts skurstenis, kas parasti ir kopīgs visiem katla blokiem. Mūsdienu katlu blokos ir individuāli dūmu nosūcēji un ventilatori.

Vilces ierīču izvēlei tiek veikts katla bloka aerodinamiskais aprēķins, kas sastāv no divām daļām. Pirmkārt, tiek aprēķināts katla vienības gaisa ceļš. Pēc šī aprēķina tiek veikta ventilatora izvēle. Otrajā daļā iekļauts gāzes ceļa aprēķins. Šī aprēķina galvenais uzdevums ir dūmu nosūcēja un skursteņa izvēle.

Sākotnējie dati aerodinamiskā aprēķina veikšanai ir termiskā aprēķina rezultāti, kas ir pirms aerodinamiskā aprēķina.

1. Teorētiskā daļa

Katlu iekārta ir ierīču komplekss, kas atrodas īpašās telpās un ko izmanto, lai degvielas ķīmisko enerģiju pārvērstu tvaika vai karstā ūdens siltumenerģijā. Katra katla iekārta sastāv no atsevišķiem elementiem - ierīcēm. Dažas ierīces ir pamata, un katlu telpa bez tām nevar darboties, citas var saukt par papildu, un bez tām uzstādīšana darbosies, bet ar lielāku degvielas patēriņu un līdz ar to ar zemāku efektivitāti; vēl citi ir mehānismi un ierīces, kas veic palīgfunkcijas.

Katlu telpas galvenie elementi ietver:

· katli, kas piepildīti ar ūdeni un tiek apsildīti ar sadegšanas siltumu.

Katls ir siltuma apmaiņas ierīce, kurā siltums no karstiem sadegšanas produktiem tiek pārnests uz ūdeni. Rezultātā ūdens tvaika katlos pārvēršas tvaikā, bet karstā ūdens katlos uzsilda līdz vajadzīgajai temperatūrai.

· krāsnis, kurās tiek sadedzināta degviela un tiek ražotas līdz augstām temperatūrām uzkarsētas dūmgāzes.

Degšanas ierīci izmanto, lai sadedzinātu degvielu un pārvērstu tās ķīmisko enerģiju uzkarsētu gāzu siltumā. Padeves ierīces (sūkņi, inžektori) ir paredzētas ūdens padevei katlā.

· dūmvadi, pa kuriem pārvietojas dūmgāzes un, saskaroties ar katla sienām, atdod tām savu siltumu;

· skursteņi, ar kuru palīdzību dūmgāzes pārvietojas pa dūmvadiem un pēc tam pēc atdzesēšanas tiek izvadītas atmosfērā.

Bez uzskaitītajiem elementiem pat visvienkāršākā katla iekārta nevar darboties.

Katlu telpas palīgelementi ietver:

· degvielas atgriešanas un putekļu sagatavošanas ierīces;

· pelnu savācēji, ko izmanto, sadedzinot cieto kurināmo un paredzēti izplūdes dūmgāzu attīrīšanai un atmosfēras gaisa stāvokļa uzlabošanai katlu telpas tuvumā;

· ventilatorus, kas nepieciešami gaisa padevei katla krāsnī;

· dūmu novadīšanas ventilatori, kas palielina vilkmi un tādējādi samazina skursteņa izmēru;

· padeves ierīces (sūkņi), kas nepieciešamas ūdens padevei katliem;

· padeves ūdens attīrīšanas ierīces, kas novērš katlakmens veidošanos un to koroziju;

· ūdens ekonomaizeru izmanto, lai uzsildītu padeves ūdeni, pirms tas nonāk katlā;

· gaisa sildītājs ir paredzēts gaisa sildīšanai, pirms tas nonāk krāsnī ar karstām gāzēm, kas iziet no katla bloka;

· termoregulācijas ierīces un automatizācijas iekārtas, kas nodrošina normālu un nepārtrauktu visu katlu telpas daļu darbību.

Katlu iekārtas atkarībā no patērētāja veida iedala enerģētikā, ražošanā un apkurē un apkurē. Pamatojoties uz saražotā dzesēšanas šķidruma veidu, tos iedala tvaikā (tvaika ģenerēšanai) un karstajā ūdenī (karsta ūdens ražošanai).

Elektroenerģijas katlu iekārtas ražo tvaiku tvaika turbīnām termoelektrostacijās. Šādas katlu mājas parasti ir aprīkotas ar lielas un vidējas jaudas katlu blokiem, kas ražo tvaiku ar paaugstinātiem parametriem.

Rūpnieciskās apkures katlu sistēmas (parasti tvaiks) ražo tvaiku ne tikai rūpnieciskām vajadzībām, bet arī apkurei, ventilācijai un karstā ūdens apgādei.

Apkures katlu sistēmas (galvenokārt karstais ūdens, bet var būt arī tvaiks) paredzētas apkures sistēmu apkalpošanai, karstā ūdens apgādei un industriālo un dzīvojamo telpu ventilācijai.

Atkarībā no siltumapgādes mēroga apkures katlu mājas tiek iedalītas vietējās (individuālās), grupas un rajona.

Vietējās apkures katlu mājas parasti ir aprīkotas ar karstā ūdens katliem, kas uzsilda ūdeni līdz temperatūrai ne vairāk kā vai tvaika katliem ar darba spiedienu līdz. Šādas katlu mājas ir paredzētas vienas vai vairāku ēku siltumapgādei.

Grupas apkures katlu mājas nodrošina siltumu ēku grupām, dzīvojamiem rajoniem vai maziem mikrorajoniem. Šādas katlu mājas ir aprīkotas gan ar tvaika, gan karstā ūdens katliem, kuriem, kā likums, ir lielāka apkures jauda nekā vietējo katlu māju katliem. Šīs katlu telpas parasti atrodas īpašās ēkās.

Centralizētās siltumapgādes katlu mājas ir paredzētas lielu dzīvojamo rajonu siltumapgādei; tie ir aprīkoti ar salīdzinoši jaudīgiem karstā ūdens un tvaika katliem.

Tvaika katls ir spiedtvertne, kurā ūdens tiek uzkarsēts un pārvērsts tvaikā. Tvaika katlam piegādātā siltumenerģija var būt sadegšanas siltums, elektriskā, kodolenerģija, saules enerģija vai ģeotermālā enerģija. Ir divi galvenie tvaika katlu veidi: gāzes caurule un ūdens caurule.

Karstā ūdens katlu sistēmas ir paredzētas karstā ūdens ražošanai, ko izmanto apkurei, karstā ūdens apgādei un citiem mērķiem. Karstā ūdens katlumājā ir viens dzesēšanas šķidrums - ūdens, atšķirībā no tvaika katlu mājas, kurā ir divi dzesēšanas šķidrumi - ūdens un tvaiks. Šajā sakarā tvaika katlu telpā jābūt atsevišķiem cauruļvadiem tvaika un ūdens padevei, kā arī tvertnei kondensāta savākšanai.

Karstā ūdens katlu mājas atšķiras atkarībā no izmantotā kurināmā veida, apkures katlu, krāšņu u.c. Gan tvaika, gan ūdens apkures katlu iekārtā parasti ir vairāki katlu bloki, bet ne mazāk kā divi un ne vairāk kā četri vai pieci. Tās visas savā starpā savienotas ar kopīgām komunikācijām - cauruļvadiem, gāzes vadiem utt.

Rūpnīcas, kas darbojas ar kodoldegvielu, kuras izejviela ir urāna rūda, kļūst arvien izplatītākas.

Katla iekārtas aerodinamiskais aprēķins ir aprēķins, kura rezultātā tiek noteikta gāzes-gaisa ceļa aerodinamiskā pretestība gan iekārtai kopumā, gan tās dažādajiem elementiem. Katla iekārtas normāla darbība ir iespējama ar nosacījumu, ka krāsnī tiek nodrošināta nepārtraukta gaisa padeve un sadegšanas produktu izvadīšana atmosfērā pēc tam, kad tie ir atdzesēti un attīrīti no cietajām daļiņām. Sadegšanas produktu padevi un izvadīšanu nepieciešamajos daudzumos nodrošina gāzes-gaisa sistēmu izbūve ar dabisko un mākslīgo vilkmi. Sistēmās ar dabisko vilkmi, ko izmanto mazjaudas katlu iekārtās ar zemu aerodinamisko pretestību pa gāzes ceļu, pretestība gaisa un sadegšanas produktu kustībai tiek pārvarēta skursteņa radītās vilkmes dēļ. Kad katla iekārta ir aprīkota ar ekonomaizeru un gaisa sildītāju un tā pretestība pa gāzes ceļu ievērojami pārsniedz 1 kPa, gāzes-gaisa ceļu sistēma ir aprīkota ar ventilatoriem un dūmu nosūcējiem. Katla iekārtā ar līdzsvarotu vilkmi gaisa ceļš darbojas zem ventilatoru radīta pārspiediena, un gāzes ceļš darbojas vakuumā; šajā gadījumā dūmu nosūcējs kurtuvē nodrošina vakuumu, kas vienāds ar 20 Pa. Tvaika un karstā ūdens katlu gāzes un gaisa ceļu pretestības aprēķins tiek veikts saskaņā ar standarta metodi. Mainoties katlu iekārtas tvaika jaudai vai sadedzinātā kurināmā veidam, ceļa pretestības tiek pārrēķinātas.

Gāzu kustību gāzes-gaisa kanālā pavada enerģijas zudums, kas iztērēts, lai pārvarētu gāzes plūsmas berzes spēkus uz cietām virsmām. Pretestības, kas rodas plūsmas kustības laikā, parasti iedala: berzes pretestībā, plūsmai plūstot taisnā kanālā ar nemainīgu šķērsgriezumu, tai skaitā cauruļu kūļa gareniskās mazgāšanas laikā; lokālā pretestība, kas saistīta ar plūsmas formas vai virziena maiņu, ko parasti uzskata par koncentrētu vienā sekcijā un neietver berzes pretestību.

Gāzes un gaisa kontūrām jābūt vienkāršām un jānodrošina uzticama un ekonomiska iekārtas darbība. Vēlams izmantot individuālu astes apsildes virsmu, pelnu savācēju un vilkmes ierīču izkārtojumu bez apvada dūmvadiem un savienojošajiem kolektoriem. Garos taisnos posmos gāzes-gaisa vadi ar apaļu šķērsgriezumu ir ieteicami kā mazāk metālietilpīgi un ar mazāku siltumizolācijas patēriņu, salīdzinot ar kvadrātveida un taisniem. Tvaika un karstā ūdens katlu gāzes kanālos, kas darbojas ar sprādzienbīstamu degvielu, nedrīkst būt vietas, kurās ir iespējamas nesadegušo daļiņu nogulsnes, kvēpi vai slikti vēdināmas vietas. Kopējais spiediena kritums katla iekārtā ir atsevišķos elementos spiediena kritumu summa. Iekārtām, kas darbojas vakuumā, kopējo starpību nosaka atsevišķi gaisa un gāzes ceļiem. Spiediena katla blokā aprēķina kopējo gāzes-gaisa pretestību.

2. Gaisa ceļa aerodinamiskais aprēķins

Aprēķina mērķis ir izvēlēties ventilatora ventilatoru. Lai izvēlētos ventilatoru, jāzina m3/h un spiediens HB, Pa. Visi sākotnējie dati (gaisa temperatūra, atvērtais šķērsgriezums, vidējais ātrums utt.) tiek ņemti no termiskā aprēķina.

Ventilatora darbību nosaka pēc formulas:

kur b1 ir veiktspējas drošības koeficients;

Vв -- katla krāsns pievadīšanai nepieciešamais gaisa daudzums, m3/h,

tad, m3/h

BP, V0, bt, Dbt, Dvvp, txv, v1 vērtības tiek ņemtas no avota datiem.

1. sastādīta katla agregāta gaisa ceļa aksonometriskā diagramma no gaisa ieplūdes caurules līdz pašam pēdējam deglim;

2. viss ceļš ir sadalīts posmos (posmiem jābūt ar nemainīgu plūsmas ātrumu un vidējo ātrumu);

3. katrai sekcijai nosaka spiediena zudumus no berzes un lokālās pretestības;

Ventilatora radīto spiedienu nosaka pēc formulas:

kur b2 ir spiediena drošības koeficients, b2 = 1,1;

DRV - katla bloka gaisa ceļa aerodinamiskā pretestība.

DRV, Pa, aprēķins tiek veikts šādā secībā:

4. Spiediena zudumu summu UDP pieskaita degļa ierīces DRgor pretestībai: .

2.1. Gaisa trakta aksonometriskā diagramma

1. attēlā parādīta gaisa trakta aksonometriskā diagramma. Skaitļi atbilst sadaļām, kurās gaisa ceļš ir sadalīts, lai vienkāršotu aprēķinu.

1. att. Gaisa ceļš

2.2. Spiediena zuduma aprēķins gaisa kanālā

Spiediena zudums berzes dēļ:

Spiediena zudumu no vietējās pretestības DRms, Pa nosaka pēc formulas:

kur l ir berzes koeficients atkarībā no Reinoldsa skaitļa un kanāla sienu raupjuma koeficienta ke, l = 0,02 - tērauda caurulēm;

l -- posma garums, m;

Uo - vietējo pretestības koeficientu summa;

de -- gaisa kanāla ekvivalentais šķērsgriezuma diametrs, m.

kur F ir kanāla atvērtais šķērsgriezuma laukums, m2;

P - kanāla perimetrs, m;

c -- gaisa blīvums, kg/m3,

kur t ir gaisa temperatūra, °C;

co -- gaisa blīvums normālos apstākļos, kg/m3;

W -- gaisa ātrums m/s.

kur VВ ir gaisa plūsma noteiktā apgabalā, m3/h;

F - caurules šķērsgriezuma laukums, m2.

2.3 1-2 sadaļas aprēķins

Sadaļā 1-2 ir: gaisa ieplūdes caurule, aizbīdnis, iesūkšanas kabata, kā arī difuzors (jaucējs) caurules savienošanai ar kabatu, kas virza gaisu uz ventilatoru.

Caurule 1120x1120 mm.

Dzīvojamā šķērsgriezuma laukums ir vienāds ar:

Ekvivalentais kanāla diametrs ir:

Aukstā gaisa blīvums ir:

Dinamiskais spiediens ir vienāds ar:

Vietējie pretestības koeficienti gaisa ieplūdes caurulē ir 0,3 un aizbīdnī 0,1

Lai noteiktu gaisa kanāla savienojuma ar iesūkšanas kabatu vietējās pretestības koeficientu, ir jāzina kabatas ieplūdes atveres izmēri, kas ir atkarīgi no izplūdes atveres diametra. Kabatas izeja ir tieši savienota ar ventilatora ieplūdi. Tāpēc jums vajadzētu izvēlēties ventilatoru, taču tam ir jāzina spiediens, ko tas radīs gaisa ceļā. Ventilatora spiediens ir atkarīgs no spiediena zudumiem visā gaisa ceļā, tādēļ, aprēķinot spiediena zudumus gaisa ceļa posmos pēc ventilatora, nosaku aptuveno spiediena vērtību. Pamatojoties uz šo spiediena vērtību un gaisa plūsmas vērtību QB, mēs izvēlamies ventilatora veidu. Pēc tam, aprēķinot spiediena zudumu sekcijas 1-2 caurules savienojumā ar iesūkšanas kabatu un 2-2 sekcijas caurules savienojumu ar ventilatora izeju, mēs veicam grozījumu spiediena vērtībā, ko rada ventilators Ja ventilators nevar radīt šādu spiedienu, tad ir jāizvēlas cits ventilators.

Tad spiediena zudums gaisa ieplūdes caurulē un aizbīdnī būs:

Aptuvenie zaudējumi apgabalā:

ventilatora gāzes deglis

2.4. 2.-2. sadaļas aprēķins?

Šī gaisa kanāla daļa savieno ventilatora izeju ar gaisa sildītāju. Šajā posmā gaisa plūsma un blīvums paliek tāds pats kā 1-2 sadaļā, t.i., VВ = 66421,929 m3/h. Ja ņemam gaisa vadu izmērus apgabalā kā apgabalā 1-2, t.i., 1120×1120 mm, tad gaisa ātrums un dinamiskais spiediens paliks nemainīgs.

Mēs aprēķinām berzes zudumus:, Pa

2.5.Aprēķins gaisa sildītāja pretestība

Gaisa sildītājs ir lineāru cauruļu saišķis. Dūmgāzes iziet cauruļu iekšpusē (no apakšas uz augšu vai no augšas uz leju), kuras no ārpuses mazgā ar sakarsētu gaisu. Cauruļu izvietojums var būt gan koridora, gan šaha dēļa tipa. Attiecīgi gaisa sildītāja pretestība būs šķērsvirzienā mazgātā koridora vai pakāpju cauruļu saišķa pretestība.

Vidējā gaisa temperatūra gaisa sildītājā:

Pārrēķināsim gaisa plūsmu V un tās blīvumu gaisa sildītājam:

Aerodinamiskajā aprēķinā izvēlamies: skaitlis Z1 = 49 un Z2 = 79, piķis S1 = 65 mm un S2 = 55 mm caurules šķērs- un garengriezumā attiecīgi diametrs d = 40 mm, augstums h = 2600 mm un sienu biezums s = 4 mm caurules

Gaisa sildītāja platums ir:

Gaisa sildītāja garumu nosaka pēc formulas:

Gaisa ātrums gaisa sildītājā ir vienāds ar:

Cauruļu izvietojums gaisa sildītājā ir sadalīts, caurules ir gludas.

Gludu cauruļu sadalītā saišķa pretestības koeficients tiek noteikts atkarībā no:

No cauruļu relatīvā šķērseniskā soļa saišķī

No koeficienta

Pakāpeniska cauruļu saišķa pretestību aprēķina pēc formulas:

kur ir korekcijas koeficients, atkarīgs no cauruļu diametra;

Korekcijas koeficients ir atkarīgs no cauruļu relatīvajiem soļiem un;

Vienas cauruļu rindas grafiskā pretestība ir atkarīga no plūsmas ātruma un temperatūras.

Pie d = 40 mm koeficients = 0,96,

pie =1,625 un koeficients =1,1

Pamatojoties uz ātrumu un vidējo temperatūru, mēs nosakām: = 0,8 mm ūdens stabs.

Tad: mm ID=662,999, Pa

2-2" sekcijas caurule ir savienota ar gaisa sildītāju, izmantojot strauju izplešanos: sākotnējā sekcija ir 1120x1120 mm, pēdējā sekcija ir 3350x2000 mm.

Pretestības koeficients taisna kanāla straujas izplešanās laikā tiek noteikts atkarībā no mazākā šķērsgriezuma attiecības pret lielāko:

Tad ov = 0,75.

Spiediena zudums pēkšņas izplešanās laikā: , Pa

Spiediena zudums apgabalā, ņemot vērā zudumus gaisa sildītājā, ir:

2.6 2. sadaļas aprēķins?-3

Šī gaisa kanāla daļa savieno gaisa sildītāja izeju ar cauruļvadiem, kas piegādā apsildāmu gaisu degļiem.

Uz kurtuvi pievadītā uzkarsētā gaisa tilpumu VB, m3/h, nosaka pēc formulas:

kur tpv ir uzkarsētā gaisa temperatūra, °C.

Šķērsgriezuma laukums ir:

Caurule 1250?1600, mm

Gaisa ātrums caurulē: , m/s

Apsildāmā gaisa blīvums ir:

Dinamiskais spiediens ir vienāds ar: , Pa

Mēs aprēķinām berzes zudumus: , Pa

Gaisa sildītāja izvads ir savienots ar sekcijas cauruli caur piramīdveida jaucēju (3350x2000 mm >1250x1600 mm).

Piramīdas sajauktāja lokālo pretestības koeficientu nosaka atkarībā no lielākā sašaurināšanās leņķa b. Lielāks sašaurinājuma leņķis radīsies, ja gaisa sildītāja platums tiks samazināts līdz cauruļvada platumam

Mēs to saņemam.

Tā kā leņķis ir 20°< б < 60°, то коэффициент местного сопротивления конфузора о = 0,1.

Vietnē ir arī pagrieziens 90° leņķī, kura lokālais pretestības koeficients ir o = 1.

Kopējais spiediena zudums sekcijā ir vienāds ar:

2.7. Sadaļas 3-4 aprēķins

Pamatojoties uz degvielas patēriņu, mēs nosakām katla uzstādīšanā izmantoto degļu skaitu. Lai to izdarītu, sadaliet šo plūsmas ātrumu ar degļa gāzes izvadi. Ņemsim GPM-16 degli, kura gāzes jauda ir 1880 m3/h.

Tad degļu skaits ir: 13950/1880 = 7,42, t.i., uzstādām 8 degļus.

Lai pievadītu degļiem gaisu, 3-4 sadaļas sākumā uzstādīsim simetrisku atdalošo tēju. Katrs tējas zars virza gaisa plūsmu uz vienu degli. Tā kā zari uz degļiem ir simetriski, lai noteiktu spiediena zudumu sadaļā 3-4, pietiek ar zaudējumu aprēķināšanu vienā atzarā.

Lai aprēķinātu, mēs sadalām sadaļu 3-4 divās daļās: 1" - sadaļa pirms plūsmas atzara uz pirmo degli; 2" - sadaļa pēc atzara. Sadaļas 3-4 pretestība būs šo sadaļu kopējā pretestība.

Sižets 1"

The sekcija satur 90° pagriezienu simetriskā Tējumā. Tā kā plūsma Tē ir sadalīta divās vienādās daļās, caur sekciju plūstošā gaisa tilpums ir vienāds ar pusi no plūsmas ātruma iepriekšējā sadaļā:

Atbilstoši iegūtajam laukumam mēs izvēlamies caurules izmērus un veidu:

caurule 1250800, mm

Mēs aprēķinām gaisa ātrumu caurulē:

Uzkarsētā gaisa blīvums ir =0,616, kg/m3

Dinamiskais spiediens: , Pa

Spiediena zudums berzes dēļ: , Pa

Pretestības koeficients, griežot simetriskā tī, tiek noteikts tāpat kā sānu atzaram asimetriskā tējā plkst.

kur Fc ir caurules atvērtais šķērsgriezuma laukums pirms atzara; Tējas sānu zara dzīvās daļas Fb laukums; FP ir caurules atvērtais šķērsgriezuma laukums tējas ejā.

Ja ātrumi ir vienādi pirms atzara un sānzarā, sazarojot 90° leņķī, vietējās pretestības koeficients.

Spiediena zudumi vietējās pretestībās: , Pa

Kopējais spiediena zudums 1. sadaļā ir

Sižets 2"

IeslēgtsŠajā zonā ir sadalošs asimetrisks tee, kura atzara laukums ir vienāds ar ejas laukumu un attiecīgi gaisa apjomi, kas iet caur eju un atzaru, ir vienādi.

Gaisa tilpums, kas iziet cauri tējas ejai (2. sadaļa) un caur atzaru, ir vienāds ar

šķērsgriezuma laukums: , m2

Atbilstoši iegūtajam laukumam mēs izvēlamies caurules izmērus un veidu:

caurule 12500,4, mm

Mēs aprēķinām gaisa ātrumu caurulē: , m/s

Uzkarsētā gaisa blīvums: =0,616, kg/m3

Dinamiskais spiediens: , Pa

Berzes spiediena zudums: Pa

Vietējās pretestības koeficients Tejas ejā tiek noteikts atkarībā no ātrumu attiecības pēc un pirms atzara. Ja tie ir vienādi.

Spiediena zudumi no vietējām pretestībām ir:

Kopējais spiediena zudums 2. sadaļā": , Pa

Tiek pieņemts, ka 3-4 sadaļas kopējā pretestība ir vienāda ar:

2.8 4-5 sadaļas aprēķins

Šajā sadaļā gaisa vads ir savienots ar degļu ierīcēm.

Mēs aprēķinām gaisa vadu pretestību katram no degļiem 3-4 sekcijas vienā atzarā un pēc tam, izvēloties sekciju ar maksimālo pretestību, iegūstam zudumus sadaļā 4-5.

2.8.1 Piegāde Uz vispirms deglis

The ieplūde ir asimetriskas tējas atzars 3-4 (2") posma sākumā 45° leņķī, uz kura ir arī pagrieziens 45° leņķī un savienojums ar ieeju deglis.

Gaisa tilpums, kas iet caur sekciju 4-5, ir vienāds ar, m3/h, šķērsgriezuma laukums ir vienāds ar

Atbilstoši iegūtajam laukumam mēs izvēlamies caurules izmērus un veidu:

caurule 630x800, mm

Mēs aprēķinām gaisa ātrumu caurulē: m/s.

Apsildāmā gaisa blīvums ir =0,616, kg/m3.

Dinamiskais spiediens: , Pa.

Spiediena zudums berzes dēļ: , Pa.

Tējas sānu zara lokālo pretestības koeficientu 45° leņķī nosaka atkarībā no ātrumu attiecības pēc un pirms atzara. Ja tie ir vienādi, vietējās pretestības koeficients.

Sadaļas 4-5 beigās gaisa vads ir savienots ar degļa ieeju ar izmēriem 990x885 mm. Lai savienotu 630x800 mm cauruli, nepieciešams uzstādīt difuzoru.

Difuzora lokālo pretestības koeficientu tiešajā kanālā aprēķina pēc formulas

kur ir trieciena pilnības koeficients atkarībā no difuzora atvēruma leņķa;

Pēkšņas izplešanās pretestības koeficients tiek noteikts atkarībā no mazākās un lielākās sekcijas attiecības:

Pēc tam saskaņā ar grafiku:

Paplašinot malu, kuras izmērs ir 630 mm līdz 990 mm, tiks iegūts lielāks leņķis nekā paplašinot malu, kuras izmērs ir 800 mm līdz 885 mm, tāpēc es to nosaku šajā pusē. Difuzora garums tiek pieņemts 500 mm.

Atvēršanas leņķis. Pēc leņķa es to nosaku

Spiediena zudumi no vietējām pretestībām ir

Kopējais spiediena zudums pie pirmā degļa padeves ir

2.8.2 Piegāde co otrais deglis

IeslēgtsŠajā gaisa kanāla daļā ir pagrieziens 90° leņķī no 3.-4. sekcijas (2") un difuzors, kas savieno cauruli ar degļa ieplūdi.

Gaisa tilpums, kas iet cauri šai sekcijai, ir vienāds ar gaisa tilpumu, kas iet cauri sekcijai 3-4 (2"), t.i., 28547,678 m3/h. Cauruļvada izmēri paliek nemainīgi, salīdzinot ar sekciju 3-4 (2"), tāpēc gaisa ātrums un dinamiskais spiediens paliek nemainīgs.

Spiediena zudums berzes dēļ ir

Vietējās pagrieziena pretestības koeficients 45° leņķī.

Cauruļvada savienojums ar otro degli ir attiecīgi līdzīgs savienojumam ar pirmo degli, vietējam pretestības koeficientam ir tāda pati vērtība, t.i. .

Spiediena zudums otrā degļa padevē

Tiek pieņemts, ka spiediena zudums sadaļā 4-5 ir vienāds ar padeves pretestību pirmajam deglim: , Pa.

Aptuvenā spiediena zuduma vērtība gaisa ceļā:

2.9 Degļa pretestība

Degļa ierīces pretestību Dhgor, Pa aprēķina pēc formulas:

kur W ir gaisa ātrums deglī, m/s,

kur Fburn ir apgabals, pa kuru deglī pārvietojas gaiss,

Dinamiskais spiediens: , Pa

Degļa pretestība: , Pa

2.10 Ventilatora izvēle

Katla bloka gaisa ceļa aerodinamiskā pretestība ir aptuveni vienāda ar: , Pa

Ventilatora radītais spiediens ir vienāds ar:

Pa = 378,665 mm ūdens stabs.

Izmantojot ventilatora veiktspēju:

Qв =69747,025, m3/st

НВ = 378,7 mm ūdens stabs,

tā izveidots, mēs izvēlamies ventilatoru atbilstoši kopsavilkuma raksturlielumu grafikam. Mēs izvēlamies VDN-17 ventilatoru ar griešanās ātrumu 980 apgr./min.

Ventilatora konstrukcijas raksturlielumu tabulā atrodam ventilatora ieplūdes un izplūdes atveru izmērus: d = 1700mm; a = 630 mm; b = 1105 mm.

Pēc ventilatora izvēles mēs aprēķinām spiediena zudumus sadaļās 1-2 un 2-2." Pārrēķinot spiediena zudumu, mēs atrodam patieso spiediena vērtību, kas ventilatoram jārada.

2.11 Sadaļas 1-2 pārrēķins

Kabatas ieejas izmēri:

a = 1,8 db = 1,8 1700 = 3060, mm

b = 0,92 dв = 0,92 1700 = 1564, mm

Sekcijas 1-2 cauruļvads ir savienots ar kabatu, izmantojot difuzoru (1120x1120 mm > 1564x3060 mm).

Piramīdveida difuzora lokālo pretestības koeficientu nosaka atkarībā no difuzora lielāka atvēruma leņķa un no mazākās sekcijas attiecības pret lielāko. Lielāks atvēruma leņķis radīsies, ja cauruļvada mala ar izmēru 1120 mm tiek palielināta līdz kabatas malai, kuras izmērs ir 3060 mm.

Atvēršanas leņķis b = 2arctg 0,32 = 39°. Izmantojot leņķi b, mēs atrodam cp = 1,1

Mazākās un lielākās sadaļas attiecība ir: ,

tad ov = 0,6, .

Spiediena zudums difuzorā ir vienāds ar: , Pa

Spiediena zudumus iesūkšanas kabatā aprēķina no gaisa plūsmas ātruma kabatā: , m/s.

Vietējās pretestības koeficients kabatā ir 0,1.

Spiediena zudumi no vietējām pretestībām apgabalā ir: Pa.

Kopējie zaudējumi sadaļā 1-2: , Pa.

2.12 2-2 sadaļas pārrēķins

Caurule ir savienota ar ventilatora izeju caur asu izplešanos (630 × 1105 mm > 1120 × 1120 mm).

Vietējās pretestības koeficients straujas caurules izplešanās laikā tiek noteikts atkarībā no mazākās un lielākās sekcijas laukuma attiecības:

tad vietējās pretestības koeficients pret pēkšņu ov izplešanos = 0,2.

Spiediena zudumu DR, Pa no vietējās pretestības pēc ventilatora nosaka pēc formulas:

kur W ir gaisa ātrums pie ventilatora izejas.

Gaisa ātrums pie ventilatora izejas: , m/s

Spiediena zudumi no vietējās pretestības zonā ir:

Kopējie zaudējumi vietnē: , Pa

Pārrēķinot spiediena zudumu sadaļās 1-2 un 2-2", mēs iegūstam patieso spiediena zuduma vērtību gaisa ceļā.

Aprēķinot spiediena zudumus visos apgabalos iegūtos rezultātus, apvienosim tabulā (1. tabula):

1. tabula. Spiediena zudumu aprēķinu rezultāti visās sadaļās

Spiediena zudumi visā gaisa ceļā ir:

Ventilatora spiediens:

Pa = 397,275, mm ūdens. Art.

Ventilatora veiktspējas izmantošana

Qв =69747,025, m3/st

Нв = 397,275, mm ūdens. Art.,

ar to izveidoto, pēc ventilatora VDN-17 aerodinamisko raksturlielumu grafika ar griešanās ātrumu 980 apgr./min atrodam ventilatora efektivitātes vērtību: z = 0,81.

Ventilatora patērētā jauda Nв, kW, tiek aprēķināta pēc formulas:

kur Qv ir ventilatora veiktspēja, m3/h;

Hb - ventilatora radītais spiediens, Pa;

skaņa -- ventilatora efektivitāte, %.

3. Gāzes ceļa aerodinamiskais aprēķins

Aprēķina mērķis ir izvēlēties dūmu nosūcēju un skursteni. Lai izvēlētos dūmu nosūcēju, jums jāzina tā veiktspēja Qd un sūkņa radītais spiediens Nd.

Dūmu nosūcēja Qd veiktspēju m3/h nosaka pēc formulas:

kur b1 ir veiktspējas drošības koeficients: b1 = 1,05;

Vdg -- ar dūmu novadītāju no katla bloka izvadīto dūmgāzu apjoms, m3/h,

kur dūmgāzu tilpums ir no katla bloka izejošo gāzu temperatūra.

tad dūmu novadītāja Qd veiktspēja ir vienāda ar:

Dūmu novadītāja radīto spiedienu nosaka pēc formulas:

kur b2 ir patēriņa drošības koeficients, b2 = 1,1;

k2 ir koeficients, kas ņem vērā atšķirības dūmu nosūcēja darbības apstākļos no apstākļiem, kuriem tika apkopoti dūmu nosūcēja aerodinamiskie parametri,

kur thar = 100 °C ir dūmgāzu temperatūra, kurām tika apkopoti dūmu novadītāja raksturlielumi,

DRka = DRk + DRp/p + DRv ek + DRv/p + DRg/x + DRd tr ± DRs/t,

kur DRka ir spiediena zudums katla bloka gāzes ceļā, Pa;

DRk - paša katla aerodinamiskā pretestība, Pa;

DRp/p -- pārkarsētāja aerodinamiskā pretestība, Pa;

DRv eq - ūdens ekonomaizera aerodinamiskā pretestība, Pa;

DRv/p -- gaisa sildītāja aerodinamiskā pretestība, Pa;

DRg/x - gāzes kanālu, kas savieno katlu ar astes sildvirsmām, kā arī dūmu novadītāja un skursteņa aerodinamiskā pretestība savā starpā, Pa;

DRd tr -- skursteņa aerodinamiskā pretestība, Pa;

DPs/t - skursteņa radītā gravitācija, Pa.

3.1. Gāzes ceļa aksonometriskā diagramma

2. attēlā parādīta gāzes ceļa aksonometriskā diagramma. Skaitļi atbilst sekcijām, kurās gāzes ceļš ir sadalīts, lai vienkāršotu aprēķinu.

2. att. Gāzes ceļš

Leģenda:

· I - katls;

· II - pārkarsētājs;

· III - ūdens ekonomaizers;

· IV - gaisa sildītājs;

· V - dūmu nosūcējs;

· VI - skurstenis;

3.2. Katla aerodinamiskā pretestība

Katls sastāv no kurtuves, kas iekšā izklāta ar sieta sildvirsmām, caur kurām cirkulē ūdens. Pieņemsim, ka katla kopējie izmēri ir 11?

kur ДРр ir vakuums pie krāsns izejas (20 ~ 30 Pa). Ņemsim DRr = 25 Pa;

DR4pov -- spiediena zudums četru asu pagriezienu laikā 90° leņķī kamerā, Pa;

DPkp - spiediena zudumi katlu saišķos, Pa;

DPrs - spiediena zudums straujas sašaurināšanās laikā pie ieejas gāzes ceļa kanālā, Pa.

Caur katlu izplūstošo dūmgāzu daudzums:

Katla kameras platība ir:

Dūmgāzu ātrums katla kamerā:

Dūmgāzu blīvumu c, kg/m3 aprēķina pēc formulas:

Dinamiskais spiediens: , Pa

Spiediena zudums četru asu pagriezienu laikā 90° leņķī (o = 1) ir: , Pa

3.3. Katla staru pretestība

Katla saišķis katlā ir veidots no katla aizmugurējās sienas sieta caurulēm, uz kurām atrodas Z caurules ar diametru d = 50 mm ar 60 mm soli. Cauruļu skaits uz aizmugurējās sienas ir:

Izgatavosim koridora tipa katlu kūli Z2 = 3 rindas ar soli S2 = 70 mm, tad katrā rindā būs Z1 = 83 caurules, kas atrodas ar soli S1 = 3 60 = 180 mm. Sijas augstums ir 3000 mm. Balstoties uz cauruļu skaitu šķērsgriezumā un to soli, mēs norādām katla platumu:

Gludu cauruļu koridora cauruļu saišķa pretestības koeficients tiek noteikts atkarībā no:

· no cauruļu relatīvā šķērseniskā soļa,

· no cauruļu relatīvā gareniskā soļa,

· no koeficienta.

Kad y1 > y2 un 1? w? 8 koridora cauruļu saišķa lokālās pretestības koeficientu o nosaka pēc formulas

pie y1 = 3,6 koeficients Cy = 0,495.

Šķērsgriezuma laukums, pa kuru kūlī pārvietojas dūmgāzes, ir vienāds ar:

Dūmgāzu ātrums starā ir vienāds ar

Pie W = 3,012 koeficients ogr = 0,67,

ar ogr = 0,67 un w = 6,5 koeficientu CRe = 0,24. .

Spiediena zudums cauruļu saišķī ir:

Vietējās pretestības koeficients pie ieejas kanālā ar taisnām malām vienā līmenī ar sienu ir 0,5,

tad, Pa

Rezultātā mēs iegūstam: , Pa

3.4 Pārkarsētāja aerodinamiskā pretestība

Spolu izvietojums pārkarsētājā var būt gan koridors, gan pakāpenisks. Attiecīgi pārkarsētāja pretestība ir koridora vai pakāpenisku cauruļu saišķu pretestība.

Pieņemsim: izkārtojums ir sadalīts, caurules ir gludas. Cauruļu skaits šķērsgriezumā ir Z1 = 104, un gar dūmgāzēm Z2 = 59. Caurules atrodas attiecīgi S1 = 60 mm un S2 = 45 mm attālumā. Cauruļu diametrs ir 32 mm. Cauruļu augstums ir 4000 mm.

Pārsildītāja izmēri:

· augstums h = 4000, mm;

· platums b = (Z1 + l) · S1 = (l04 + l) · 60 = 6300, mm;

· garums l = (Z2+1) · S2 = (59 + l) · 45 = 2700, mm.

Gludu cauruļu sadalītā saišķa pretestības koeficientu nosaka atkarībā no attiecībām:

Pakāpeniska cauruļu kūļa pretestība Dh, mm ūdens. Art., pie 0,1 ts ir atrodams pēc formulas:

pie d = 32 mm Cd = 1,005,

ar y1 = 1,88 un koeficientu Cs = 1,07.

Sijas dzīvā šķērsgriezuma laukums ir vienāds ar:

Vidējā dūmgāzu temperatūra pārsildītājā:

Dūmgāzu blīvums pārsildītājā ir:

Dūmgāzu daudzums pārsildītājā:

Dūmgāzu ātrums pārsildītājā ir:

Pamatojoties uz ātrumu un vidējo temperatūru, nosakām Dhgr, mm ūdens. Art.:

Dhgr = 0,6, mm ūdens. Art.

Pārkarsētāja pretestība:

Дh = , mm ūdens stabs = 379,771, Pa

3.5 Ūdens ekonomaizera aerodinamiskā pretestība

Tērauda spoles ekonomaizers ir cauruļu saišķis, kas samontēts no tērauda ruļļiem ar diametru 28 vai 32 mm, ar sienām 3 vai 4 mm biezas. Dūmgāzes plūst šķērsvirzienā pāri spolēm. Spoļu izvietojums var būt koridors vai pakāpenisks. (Mēs pieņēmām pakāpenisku spoļu izvietojumu).

Cauruļu skaits šķērsgriezumā ir Z1 = 74, un gar dūmgāzēm Z2 = 74. Caurules atrodas attiecīgi S1 = 70 mm un S2 = 40 mm attālumā. Cauruļu diametrs 32 mm, cauruļu augstums 3500 mm.

Ekonomaizera izmēri:

· garums (viršanas kūļa augstums) h = 3500, mm.

· platums (viršanas kūļa platums), mm;

· augstums (viršanas stara garums), mm;

Pakāpeniska cauruļu saišķa pretestība ir atkarīga no;

Pakāpeniska cauruļu kūļa pretestība Dh, mm ūdens. Art., pie y1? 3 un 1,7? ts? 6,5 aprēķina pēc formulas:

Pie d = 32 mm koeficients Cd = 1,005,

ar y1 = 2,19 un y2 = koeficients CS = 1,07.

Sijas dzīvā sekcijas laukums:

Vidējā dūmgāzu temperatūra ūdens ekonomaizerā ir:

Vidējais dūmgāzu daudzums, kas iziet no ekonomaizera:

Dūmgāzu daudzums ekonomaizerā:

Dūmgāzu ātrums ekonomaizerā ir:

Pamatojoties uz ātrumu W = 9,351 m/s un vidējo temperatūru °C, nosaka Dhgr, mm ūdens. Art.: Dhgr = 0,69.

Ekonomaizera pretestība:

mm ūdens Art. = 545.92, Pa

3.6. Gaisa sildītāja aerodinamiskā pretestība

Gaisa sildītāja pretestība sastāv no berzes pretestības caurulēs un pretestības ieiešanai caurulēs un iziešanai no tām. Gaisa sildītāja parametri tiek ņemti no katla iekārtas gaisa ceļa.

Gaisa sildītāja izmēri:

· h = 2600 mm,

· b = 3250 mm,

· l = 4950 mm;

Cauruļu diametrs un biezums: d = 40 mm; s = 4 mm;

Cauruļu skaits: Z1 = 49, Z2 = 79;

Attālums starp cauruļu asīm: S1 =65 mm, S2 = 55 mm;

Sijas dzīvā šķērsgriezuma laukums ir vienāds ar:

Vidējā dūmgāzu temperatūra gaisa sildītājā:

Vidējais dūmgāzu daudzums, kas iziet no gaisa sildītāja:

Dūmgāzu daudzums gaisa sildītājā:

Dūmgāzu kustības ātrums gaisa sildītājā:

Berzes pretestību caurulēs aprēķina pēc formulas:

kur Dh?gr - atkarīgs no vidējās plūsmas temperatūras un plūsmas ātruma, Dh?gr = 22, mm ūdens. st./m;

Ssh -- raupjuma korekcijas koeficients, Ssh = 0,92;

l -- cauruļu kopējais garums, m;

mm ūdens Art. = 982,844, Pa

Pretestību pie ieejas caurulēs un pie izejas no tām aprēķina pēc formulas:

kur m ir atsevišķu kubu skaits, kas secīgi atrodas gar gāzes plūsmu, m = 1;

ovkh un ov - ieplūdes un izplūdes koeficienti tiek noteikti atkarībā no cauruļu kopējā atvērtā šķērsgriezuma laukuma attiecības pret gāzes kanāla atvērto šķērsgriezuma laukumu pirms un pēc gaisa sildītāja.

Pie = 0,368 vietējās pretestības koeficienti pie dūmgāzu ieejas un izejas gaisa sildītāja caurulēs ir attiecīgi vienādi ar ovx = 0,33 un ovh = 0,45.

Dūmgāzu blīvums gaisa sildītājā:

Dinamiskā galva:

tad, Pa

Rezultātā gaisa sildītāja pretestība ir vienāda ar:

3.7 Gāzes kanālu aerodinamiskā pretestība kanālā

3.7.1 Aprēķins sižetu 1-2

The dūmvada daļa savieno katla izvadu ar pārsildītāju.

Caur laukumu izejošo dūmgāzu tilpums ir vienāds ar no katla izejošo dūmgāzu tilpumu, t.i., V1-2 = 356854,286, m3/h.

Šķērsgriezuma laukums:

Atbilstoši iegūtajam laukumam mēs izvēlamies caurules izmērus un veidu:

caurule 3550?2800, mm.

Dzīvais šķērsgriezuma laukums:

Dinamiskā galva:

Mēs aprēķinām berzes zudumus:

Caurule ir pievienota katla izvadam (3550×2800 mm) bez lokālās pretestības. Sekcijas 1-2 caurule ir savienota ar pārsildītāju, izmantojot strauju izplešanos: sākotnējā sekcija ir 3550 × 2800 mm, gala sekcija ir 6300 × 4000 mm.

At = 0,394 vietējās pretestības koeficienti ovx = 0,29 un ov = 0,39, Pa

3.7.2 Aprēķins sižetu 3-4

The dūmvada daļa savieno pārsildītāju ar ūdens ekonomaizeru.

Dūmgāzu tilpums, kas iet cauri zonai, ir vienāds ar:

Šķērsgriezuma laukums:

Atbilstoši iegūtajam laukumam mēs izvēlamies caurules izmērus un veidu:

caurule 3350?2240, mm

Dzīvais šķērsgriezuma laukums:

Ekvivalents dūmvada diametrs:

Dūmgāzu ātrums caurulē:

Dūmgāzu blīvums 755 °C temperatūrā:

Dinamiskā galva:

Berzes zudumu aprēķināšana

Pārsildītāja izvads ir savienots ar cauruli, izmantojot piramīdveida jaucējkrānu (6300 × 4000 mm > 3350 × 2240 mm). Piramīdas sajauktāja lokālais pretestības koeficients ir atkarīgs no lielākā sašaurināšanās leņķa b, kas šajā gadījumā būs, kad pārkarsētāja platums tiek samazināts līdz caurules platumam:

Mēs iegūstam b = 58 °. Tā kā leņķis ir 20°< б < 60°, то коэффициент местного сопротивления конфузора о = 0,1.

Vietējās pretestības pret pagriešanos koeficients 90° leņķī o = 1.

Caurule ir savienota ar ūdens ekonomaizera ieeju, izmantojot strauju izplešanos (3350 × 2240 mm > 5250 × 3500 mm).

Mazākās sekcijas laukuma attiecība pret lielākās sekcijas laukumu ir:

tad ov = 0,4.

Spiediena zudumi vietējās pretestībās ir:

Kopējais spiediena zudums apgabalā:

3.7.3 Aprēķins sižetu 5-6

The dūmvada daļa savieno ūdens ekonomaizeru ar gaisa sildītāju.

Dūmgāzu tilpums, kas iet cauri zonai, ir vienāds ar:

Šķērsgriezuma laukums:

Atbilstoši iegūtajam laukumam mēs izvēlamies caurules izmērus un veidu:

caurule 2000?3550, mm

Dzīvais šķērsgriezuma laukums:

Ekvivalents dūmvada diametrs:

Dūmgāzu ātrums caurulē:

Dūmgāzu blīvums pie 545°C:

Dinamiskā galva:

Mēs aprēķinām berzes zudumus:

Ūdens ekonomaizera izvads ir savienots ar cauruli, izmantojot piramīdas jaucējkrānu (5250×3500 mm > 3550×2000 mm). Lielāks sašaurinājuma leņķis šajā sajauktājā būs, ja ūdens ekonomaizera platums tiek samazināts līdz caurules platumam:

Mēs iegūstam b = 53,13 °. Kopš 20°< б < 60°, то коэффициент местного сопротивления конфузора о = 0,1.

Sadaļas 5-6 beigās caurule ir pievienota gaisa sildītāja ieplūdei (4950×3250 mm). Lai savienotu cauruli 3350x2000 mm, ir nepieciešams uzstādīt piramīdas difuzoru.

Difuzora vietējās pretestības koeficientu tiešā kanālā aprēķina pēc formulas.

Mazākās un lielākās sadaļas attiecība ir:

Tad ov = 0,39.

Paplašinot malu, kuras izmērs ir 3350 mm līdz 4950 mm, tiek iegūts lielāks leņķis nekā paplašinot malu, kuras izmērs ir 2000 mm līdz 3250 mm, tāpēc mēs nosakām CR šajā pusē. Difuzora garums tiek pieņemts 3000 mm.

Atvēršanas leņķis:.

No leņķa b nosaka, ka cp = 0,86. .

Vietējais pretestības koeficients katram no diviem pagriezieniem 90° leņķī o = 1

Spiediena zudumi vietējās pretestībās:

Kopējais spiediena zudums apgabalā:

3.7.4 Sižets 7-8

The dūmvada daļa savieno gaisa sildītāju ar iesūkšanas kabatu, kas novirza dūmgāzes uz izplūdes ventilatoru.

Šajā sadaļā ir 1 90° pagrieziena lokālais pretestības koeficients 90° pagriezienam o = 1

Caur laukumu izplūstošo dūmgāzu tilpums ir vienāds ar dūmgāzu tilpumu, ko aizvada dūmu nosūcējs, t.i., m3/h

Šķērsgriezuma laukums:

Saskaņā ar iegūto laukumu mēs izvēlamies caurules izmērus un veidu saskaņā ar GOST:

caurule 1800?2240 mm

Dzīvais šķērsgriezuma laukums:

Ekvivalents dūmvada diametrs:

Dūmgāzu ātrums caurulē:

Dūmgāzu blīvums 120 °C temperatūrā ir:

Dinamiskā galva:

Berzes zudumi ir:

Gaisa sildītāja pievienošana caurulei, izmantojot jaucējkrānu (2000×3550 mm > 1800×2240 mm). Ja gaisa sildītāja platums tiek samazināts līdz caurules platumam, sašaurināšanās leņķis šajā sajauktājā būs lielāks:

Mēs iegūstam b = 47,2 °. Kopš 20°< б < 60°, то коэффициент местного сопротивления конфузора о = 0,1.

Lai aprēķinātu spiediena zudumu iesūkšanas kabatā un sekcijas caurules savienojumā ar kabatu, ir jāzina kabatas ieplūdes atveres izmēri, kurus nosaka atkarībā no izplūdes atveres izmēra, kas ir vienāds ar dūmu nosūcēja ieplūdes atveres izmēru. Lai to izdarītu, jums jāizvēlas dūmu nosūcējs. Ļaujiet mums noteikt spiediena zudumu sekcijā 8-9 un skurstenī, kā arī gravitāciju skurstenī. Aprēķināsim aptuveno dūmu nosūcēja radīto spiedienu, pēc kura izvēlēšos sūcēju. Pēc tam, pārrēķinot zudumus 7-8 un 8-9 sadaļās, mēs noteiksim patieso dūmu novadītāja radītā spiediena vērtību. Ja dūmu nosūcējs nevar radīt šādu spiedienu, tad jāizvēlas cits.

Spiediena zudums sajauktājā:

Kopējie aptuvenie spiediena zudumi apgabalā:

3.7.5 Sižets 8-9

The dūmvada sekcija savieno dūmu novadītāja izvadu ar skursteni.

Šajā posmā ir 2 90° pagriezieni. Vietējās pretestības pret pagriešanos koeficients 90° leņķī o = 1.

Caur šo posmu ejošo dūmgāzu tilpums un blīvums paliek nemainīgs, salīdzinot ar 7.-8. posmu, ja šajā posmā ņemam tādus pašus cauruļvada izmērus kā 7.-8. posmā, tad dūmgāzu ātrums būs nemainīgs; nemainās, un attiecīgi dinamiskais spiediens

Berzes zudumi:

Dūmvads ir savienots ar skursteni, izmantojot pamatni ar vienu dūmvada pievadu ar izmēriem:

b = 3350 mm; a = 0,9 h = 0,9 3350 = 3015 mm.

Lai savienotu dūmvadu ar pamatni, nepieciešams uzstādīt difuzoru (1800×2240 > 3015×3350 mm).

Tad w=0,4

Spiediena zudumi vietējās pretestībās ir:

Kopējie spiediena zudumi apgabalā ir:

3.8 Skursteņa aerodinamiskais aprēķins

Izvēlēsimies cilindrisku, ķieģeļu cauruli. Lai aprēķinātu cauruli, ir jāiestata dūmgāzu izplūdes ātrums no caurules. Let W = =12m/s.

Caurules mutes laukums ir:

Zinot cauruma laukumu, jūs varat atrast izplūdes atveres diametru:

Saskaņā ar GOST mēs izvēlamies iegūtajai vērtībai tuvāko diametra vērtību: m.

Izmantojot izvēlēto mutes diametru, mēs atrodam mutes laukumu un dūmgāzu ātrumu caurulē:

Pamatojoties uz diametru pie caurules izejas, mēs izvēlamies skursteņa augstumu, izmantojot vienotu skursteņa cauruļu standarta izmēru klāstu.

Dūmgāzu blīvums 135 °C temperatūrā ir c = 0,883 kg/m3.

Dinamiskais spiediens ir vienāds ar:

Mēs aprēķinām berzes zudumus. Berzes koeficients l = 0,05.

Zudumi no vietējām pretestībām pie izejas no skursteņa (o = 1) ir:

Kopējais spiediena zudums skurstenī:

Gravitācija caurulē:

3.9 Dūmu novadītāja izvēle

Saskaitot spiediena zudumus visās vienībās un gāzes kanālos, iegūstam aptuvenu spiediena zudumu vērtību gāzes ceļā:

Dūmu novadītāja radītais spiediens ir:

Pa = 219,54, mm ūdens. Art.

Atbilstoši dūmu nosūcēja veiktspējai

Qd = 157613,539, m3/h

Нд = 219,54, mm ūdens. Art.,

kuru viņš rada, mēs izvēlamies D-20?2 dūmu nosūcēju ar griešanās ātrumu 590 apgr./min. Zinot dūmu nosūcēja ieplūdes un izplūdes atveru izmērus, jūs varat atrast spiediena zudumu sadaļās 7-8 un 8-9.

3.10 7-8 sadaļas pārrēķins

Dūmu nosūcēja priekšā ir iesūkšanas kabata ar ieplūdes atveres izmēriem:

a = 0,92 dd = 0,92 2000 = 1840, mm;

b = 1,8 · dd = 1,8 · 2000 = 3600, mm.

Lai savienotu kabatu ar izmēru 1840 x 3600 mm ar cauruli, kuras izmēri ir 1800 x 2240 mm, ir nepieciešams uzstādīt jaucējkrānu. Lielāks sašaurinājuma leņķis šajā sajauktājā būs:

Mēs iegūstam b = 37,5 °. Kopš 20°< б < 60°, то коэффициент местного сопротивления конфузора о = 0,1.

Spiediena zudumus sajauktājā nosaka dūmgāzu ātrums mazākā posmā, t.i., dūmgāzu ātrums skurstenī.

Dūmgāzu ātrums skurstenī:

Pretestības koeficients iesūkšanas kabatā o = 0,1

Spiediena zudums difuzorā un sūkšanas kabatā:

Spiediena zudums vietējās pretestībās sadaļā 7-8:

Kopējais spiediena zudums apgabalā:

3.11.Pārrēķins sadaļas 8-9

Gāzes dūmvads savienojas ar dūmu nosūcēja izvadu, izmantojot difuzoru (1840x3600 mm>3015x3350 mm)

Tad w = 0,13

Dūmgāzu ātrums pie dūmu nosūcēja izejas:

Spiediena zudums sajauktājā:

Spiediena zudumi vietējās pretestības zonā ir:

Kopējie zaudējumi objektā: 119.557+9.47=129.027, Pa

Kopējie spiediena zudumi gāzes kanālos:

DRg/x =9,356+25,577+57,785+70,890+129,027=292,635, Pa

Spiediena zudums visā gāzes ceļā:

Dūmu novadītāja radītais spiediens:

Hd=1,1. 0,86258 ,2287,275 = 2268,6, Pa = 231,3, mm ūdens. Art.

Izmantojot dūmu nosūcēja veiktspēju Qd = 157613,539, m3/h un spiedienu Hd = 231,3, mm ūdens. Art., pēc aerodinamisko raksturlielumu grafika izvēlamies dūmu nosūcēju D-20?2 ar griešanās ātrumu 590 apgr./min.

Mēs atrodam dūmu novadīšanas efektivitāti: z = 0,61%

Dūmu novadītāja patērētā jauda ND, kW

kur QD ir ventilatora veiktspēja, m3/h; HD - ventilatora izstrādāts spiediens, Pa; zD - ventilatora efektivitāte, %.

Secinājums

Degšanas procesa organizēšanai katlu agregāti ir aprīkoti ar vilces iekārtām: pūtēju ventilatoriem, kas piegādā kurtuvei gaisu, dūmu nosūcējiem dūmgāzu izvadīšanai no katla, kā arī skursteni.

Šajā kursa darbā tika pabeigts sekojošais:

· katla agregāta gaisa ceļa aerodinamiskais aprēķins, kas izvēlēts pēc ventilatora VDN-17 ar 980 apgr./min. ražīguma un spiediena, un aprēķināta tā patērētā jauda;

· gāzes ceļa aerodinamiskais aprēķins, izvēlēts dūmu nosūcējs

D-20?2 ar griešanās ātrumu 590 apgr./min. un tiek noteikta tā patērētā jauda;

· tika izvēlēts cilindrisks ķieģeļu skurstenis ar augstumu 60 metri.

Literatūra

1. Zakharova N.S. Kursa darba "Katlu iekārtu aerodinamiskais aprēķins" aizpildīšanas vadlīnijas disciplīnā "Hidrogāzdinamika": Mācību grāmata - metode. rokasgrāmata Čerepoveca: ChSU, 2007 - 23 lpp.

2. Mācību līdzekļa "Katlu instalāciju aerodinamiskais aprēķins" pielikumi. 1. daļa. Čerepoveca: ChSU, 2009.

3. Mācību līdzekļa "Katlu instalāciju aerodinamiskais aprēķins" pielikumi. 2. daļa. Čerepoveca: ChSU, 2002.

Līdzīgi dokumenti

Ventilatora izvēle. Gāzes ceļa aprēķins. Galvenie katlu instalācijas veidi. Dūmu novadītāja un skursteņa izvēle. Gaisa ceļa aerodinamiskais aprēķins. Katla staru pretestības aprēķins. Gāzu trakta aksonometriskā diagramma.

kursa darbs, pievienots 04.11.2012


Informācija par katla krāsni un degli. Degviela, sadegšanas produktu sastāvs un daudzums, to siltuma saturs. Kurtuves siltuma aprēķins. Gāzes katla, ūdens ekonomaizera, gāzes vadu, skursteņa pretestības aprēķins. Dūmu nosūcēja un ventilatora izvēle.

kursa darbs, pievienots 05.06.2014


Tvaika ģeneratora TGMP-114 tehniskie parametri. Gaisa un sadegšanas produktu tilpumu un entalpiju aprēķins. Katla bloka aprēķins. Ūdens ekonomaizera aerodinamiskais aprēķins. Sietu cauruļu stiprības aprēķins. Dūmu nosūcēja un ventilatora izvēle.

kursa darbs, pievienots 11.04.2012


Dūmgāzu sastāva un entalpiju noteikšana. Degkameras projektēto izmēru un raksturlielumu noteikšana. Ūdens ekonomaizera termiskā uztvere. Katla gāzes ceļa aerodinamiskais aprēķins. Katla saišķa verifikācija un konstrukcijas aprēķins.

kursa darbs, pievienots 04.02.2015


Ventilatora parametru aprēķins. Elektromotora izvēle. Dūmu izplūdes parametru aprēķins. Dabīgais kurināmā patēriņš vienam katlam pie nominālās slodzes. Ventilatora darbība. Vilces mašīnu efektivitāte regulēšanas režīmā.

tests, pievienots 19.01.2015


Katla iekārtas kopējā siltuma jauda, ​​neņemot vērā zudumus un patēriņu savām vajadzībām. Dažādu sildītāju, sūkņu un citu palīgiekārtu izvēle. Gaisa ceļa aprēķins, ventilatora un tam elektromotora izvēle.

kursa darbs, pievienots 31.03.2015


Iztvaicētājā nonākošā šķīduma daudzuma noteikšana. Noderīgās temperatūras starpības sadalījums. Fizikāli ķīmiskās temperatūras pazemināšanās. Papildu tvaika sildītāja termiskais aprēķins un avota šķīduma padeves ceļa aerodinamiskais aprēķins.

tests, pievienots 11.03.2013


Katla bloka BKZ-420-140GM īss apraksts. Pārpalikuma gaisa koeficienta, sadegšanas produktu tilpumu un entalpiju noteikšana. Pārsildītāja un gaisa sildītāja aprēķins. Kopējās pretestības novērtējums gāzes un gaisa ceļu posmos.

kursa darbs, pievienots 14.03.2012


Tvaika ģeneratora termiskais aprēķins: degviela, gaiss, sadegšanas produkti. Kurtuves galvenās konstrukcijas īpašības. Festona, pārkarsētāja un iztvaikošanas sijas aprēķins. Kurtuves un skursteņa vilkmes aerodinamiskais aprēķins. Dūmu nosūcēja un ventilatora izvēle.

kursa darbs, pievienots 16.03.2012


Degvielas sastāvs un īpašības. Dūmgāzu entalpiju noteikšana. Tvaika pārkarsētāja, katla bankas, ūdens ekonomaizera siltuma absorbcija. Gāzes ceļa aerodinamiskais aprēķins. Degkameras projektēto izmēru un raksturlielumu noteikšana.