การผลิตแผ่นปั๊มขึ้นรูปจากโลหะผสมนิกเกิลและไทเทเนียมทนความร้อน วิธีการผลิตผลิตภัณฑ์ปั๊มขึ้นรูปจากเหล็กและโลหะผสมทนความร้อน บทความเกี่ยวกับการปั๊มโลหะผสมทนความร้อน

เพลาและจานของเครื่องยนต์กังหันแก๊สซึ่งทำงานที่อุณหภูมิสูงและโหลดและส่งแรงบิดสูงนั้นทำจากโลหะผสมนิกเกิลคุณภาพสูงและมีราคาแพง การส่งมอบเพลาและจานเพื่อวัตถุประสงค์ที่สำคัญจะดำเนินการในสภาวะที่ได้รับการบำบัดด้วยความร้อนและทางกลด้วยการควบคุมคุณภาพทางโลหะวิทยาเต็มรูปแบบ รวมถึงการควบคุมคุณสมบัติ การควบคุมด้วยคลื่นเสียงความถี่สูง การควบคุมพื้นผิวโดยวิธีเรืองแสง (เส้นเลือดฝอย) รวมถึงการควบคุมมาโครและ โครงสร้างจุลภาคของการตีขึ้นรูป

ประสบการณ์หลายปีในการผลิตการประทับตราจากโลหะผสมทนความร้อนช่วยให้เราสามารถแก้ไขปัญหาการผลิตการประทับเพลาและดิสก์ที่ซับซ้อนได้สำเร็จโดยคำนึงถึงความต้องการของลูกค้า เทคโนโลยีที่พัฒนาขึ้นมุ่งเน้นไปที่การลดการใช้โลหะเป็นหลัก และให้ได้ชุดคุณสมบัติที่สูงที่สุดเท่าที่จะเป็นไปได้โดยการสร้างโครงสร้างที่ได้รับการควบคุมในระหว่างการเปลี่ยนรูปและการบำบัดความร้อน

การปั๊มโลหะผสมทนความร้อนมีสามประเภทหลักตามอุณหภูมิของเครื่องมือ:

การปั๊มร้อนแบบดั้งเดิมในแม่พิมพ์ที่ค่อนข้างเย็น

การปั๊มในแม่พิมพ์ที่ให้ความร้อนซึ่งมีอุณหภูมิของการประทับต่ำกว่าอุณหภูมิของชิ้นงาน 200400С

การปั๊มขึ้นรูปด้วยความร้อนซึ่งมีอุณหภูมิของแม่พิมพ์และชิ้นงานเท่ากัน

ช่วงอุณหภูมิที่ซูเปอร์อัลลอยสามารถทำงานร้อนได้นั้นค่อนข้างน้อยและขึ้นอยู่กับองค์ประกอบของโลหะผสม สำหรับโลหะผสมนิกเกิลทนความร้อน ช่วงอุณหภูมิของการเปลี่ยนรูปในสถานะร้อนจะลดลงเมื่อย้ายจากโลหะผสมที่มีปริมาณเฟส  ในปริมาณปริมาตรต่ำไปเป็นโลหะผสมที่มีปริมาณเพิ่มขึ้น สำหรับการดำเนินการเปลี่ยนรูปส่วนใหญ่ ช่วงเวลานี้จะถูกกำหนดโดยอุณหภูมิเริ่มต้นของการหลอมเหลวในด้านหนึ่ง และอุณหภูมิ -โซลวัส ในอีกด้านหนึ่ง เมื่อเศษส่วนปริมาตรของเฟส  เพิ่มขึ้น อุณหภูมิที่เริ่มหลอมละลายของโลหะผสมจะลดลง และอุณหภูมิของ -โซลวัสจะเพิ่มขึ้น ในเวลาเดียวกัน อุณหภูมิของการตกผลึกใหม่จะเพิ่มขึ้นและความเป็นพลาสติกจะลดลง ความกว้างของช่วงพลาสติกทางเทคโนโลยีสามารถเป็นได้เช่น เพียง 10°C ความยากลำบากเพิ่มเติมเกิดขึ้นอันเป็นผลมาจากการให้ความร้อนแบบอะเดียแบติกของชิ้นงาน ซึ่งมีความสำคัญอย่างยิ่งที่อัตราความเครียดที่สูงขึ้น รวมถึงผลจากการระบายความร้อนของวัสดุโดยผนังของแม่พิมพ์ เมื่อเลือกสภาวะที่เหมาะสมสำหรับการเปลี่ยนรูปร้อนของโลหะผสมทนความร้อนจำเป็นต้องคำนึงถึงปัจจัยทางเทคโนโลยีทั้งหมดรวมไปถึง:

ลักษณะของการไหลของพลาสติกของชิ้นงาน ขึ้นอยู่กับโครงสร้างจุลภาค อุณหภูมิ ระดับของการเสียรูป และอัตราการเสียรูป

คุณสมบัติของวัสดุเมทริกซ์ กำหนดโดยองค์ประกอบ อุณหภูมิ และความเค้นสัมผัส

คุณสมบัติของสารหล่อลื่นในช่องว่างระหว่างชิ้นงานกับผนังของแม่พิมพ์ แสดงโดยค่าสัมประสิทธิ์การเสียดสีและค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อน

ลักษณะของอุปกรณ์ปั๊มขึ้นรูป

โครงสร้างจุลภาคของชิ้นส่วนที่ประทับตราและคุณสมบัติทางกลที่เกี่ยวข้อง

การตีขึ้นรูปจานส่วนใหญ่ดำเนินการโดยใช้ค้อนและเครื่องอัดไฮดรอลิกในแม่พิมพ์เหล็กที่ได้รับความร้อนที่อุณหภูมิ 200450°C เช่น ถึงอุณหภูมิการอบคืนตัวที่จำกัดของวัสดุแสตมป์ เมื่อตอกด้วยค้อน อุณหภูมิ ระดับ และอัตราการเสียรูปจะมีความไม่สม่ำเสมออย่างมีนัยสำคัญตลอดปริมาตรของชิ้นงาน การเสียรูปไม่สม่ำเสมอปรากฏในรูปแบบของโซนนิ่งและโซนของการเสียรูปแบบเข้มข้น เมื่ออุณหภูมิของชิ้นงานที่จุดเริ่มต้นของการปั๊มอยู่ที่ 1150°C ชั้นพื้นผิวจะถูกทำให้เย็นลงถึง 600-1,000°C และความเร็วในการเปลี่ยนรูปที่เพิ่มขึ้น (6-8 ม./วินาที) ส่งผลให้ความต้านทานการเสียรูปเพิ่มขึ้น ความยาก เติมโพรงของร่องแม่พิมพ์และเพิ่มการสึกหรอ การเปลี่ยนรูปเฉพาะที่และผลกระทบทางความร้อนของการเสียรูปทำให้เกิดความแตกต่างของโครงสร้างของการตีขึ้นรูป ซึ่งไม่ได้ถูกกำจัดโดยการบำบัดความร้อนในภายหลัง อย่างไรก็ตาม กำลังสูงของอุปกรณ์ค้อน รวมกับการควบคุมกระบวนการปั๊มอย่างละเอียด ทำให้สามารถแก้ปัญหาที่ซับซ้อนในการได้รับโครงสร้างจุลภาคที่กำหนดโดยการนำพลังงานกระแทกที่หลากหลาย (ตั้งแต่การสัมผัสเบาไปจนถึงการกระแทกแบบเต็ม) ดำเนินการด้วยความสามารถในการทำซ้ำและความแม่นยำที่ค่อนข้างสูง

สำหรับการปั๊มชิ้นส่วนที่หมุนได้ของเครื่องยนต์ไอพ่น แนะนำให้ปั๊มในแม่พิมพ์ปิดเพื่อเพิ่มกระบวนการเปลี่ยนรูปของชิ้นส่วนต่อพ่วงของการตีขึ้นรูป และเพื่อลดการระบายความร้อนของชั้นผิวของชิ้นงาน การใช้เหล็กทนความร้อน เนื่องจากวัสดุแสตมป์ช่วยให้แสตมป์ได้รับความร้อนถึง 500700°C นอกจากนี้ยังเป็นที่ทราบกันดีว่าการตอกบนค้อนมีราคาถูกกว่าการตอกบนเครื่องอัดไฮดรอลิกมาก

มีสภาวะความเร็วในการเปลี่ยนรูปที่ดีขึ้นในระหว่างการปั๊มบนเครื่องอัดไฮดรอลิก เมื่อทำการตอกบนแท่นพิมพ์ จะสามารถลดอุณหภูมิความร้อนลงได้ 50100°C ในขณะที่ยังคงรักษาแรงจำเพาะเช่นเดียวกับในระหว่างการตอกด้วยค้อน เมื่อย้ายจากการใช้งานแบบไดนามิกของการโหลดบนค้อนไปสู่การใช้งานแบบคงที่บนแท่นพิมพ์โดยมีความเป็นพลาสติกของโลหะผสมเท่ากันความต้านทานต่อการเสียรูปจะลดลง อย่างไรก็ตาม การระบายความร้อนอย่างรวดเร็วของชิ้นงานเนื่องจากการสัมผัสกับการประทับตราที่ค่อนข้างเย็นเป็นเวลานานจะช่วยลดผลกระทบที่เกิดจากการลดแรงเสียรูปในระหว่างการปั๊มที่ความเร็วต่ำ

ทางออกคือการใช้การปั๊มด้วยความร้อนและการปั๊มในแม่พิมพ์ที่ให้ความร้อน หลักการพื้นฐานของการปั๊มไอโซเทอร์มอลคือเพื่อให้แน่ใจว่าอุณหภูมิของชิ้นงานและอุณหภูมิของแม่พิมพ์มีความเท่าเทียมกัน ในกรณีนี้ การตีขึ้นรูปจะไม่เย็นลงและอาจเกิดการเสียรูปได้ในอัตราที่ลดลงและมีความต้านทานต่อการเสียรูปเพียงเล็กน้อย การใช้ตัวเลือกการประทับครั้งแรกหรือครั้งที่สองจะขึ้นอยู่กับสถานการณ์ทางเทคนิคและเศรษฐกิจ

เมื่อทำการตีโลหะผสมนิกเกิลในแม่พิมพ์ที่ให้ความร้อน ความสำเร็จส่วนใหญ่ขึ้นอยู่กับการเลือกน้ำมันหล่อลื่นอุณหภูมิสูงที่ถูกต้อง การปั๊มโลหะผสมนิกเกิลนั้นดำเนินการโดยใช้สารหล่อลื่นที่ทำจากแก้วเนื่องจากสารหล่อลื่นเหล่านี้ให้โหมดแรงเสียดทานแบบอุทกพลศาสตร์พร้อมค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทาน < 0,05. Различные фирмы ограничивают температуру инструмента при штамповке в обогреваемых штампах 750850°С. Перепад температур в пределах 200400°С между заготовкой и штампом приводит к незначительному остыванию заготовки, которое компенсируют повышением скорости деформирования с целью сокращения времени контакта штампа с заготовкой. Этот прием является компромиссом между изотермической и обычной штамповкой и широкого практического применения при штамповке никелевых сплавов не нашел.

ข้อเสียที่ระบุไว้ของวิธีการปั๊มและปั๊มแบบดั้งเดิมในแม่พิมพ์ให้ความร้อนของการตีขึ้นรูปที่ทำจากโลหะผสมนิกเกิล ความสามารถในการปั๊มขึ้นรูปที่เพิ่มขึ้นอย่างต่อเนื่องและข้อกำหนดที่เพิ่มขึ้นสำหรับความแม่นยำและคุณสมบัติของการตีขึ้นรูปที่ประทับตรา บังคับให้ผู้ผลิตต้องให้ความสนใจเป็นพิเศษกับการนำปั๊มความร้อนใต้พิภพมาใช้ . การป้องกันการสูญเสียความร้อน และผลที่ตามมาคือการระบายความร้อนที่พื้นผิวของชิ้นงาน เป็นตัวกำหนดข้อดีของการปั๊มด้วยอุณหภูมิคงที่ดังต่อไปนี้: แรงเปลี่ยนรูปลดลง การเติมโพรงแม่พิมพ์ได้ดีขึ้น และความสามารถในการปั๊มขึ้นรูปรูปร่างที่ซับซ้อนด้วยซี่โครงและใบมีดบาง ๆ ความสามารถในการปั๊มโลหะผสมที่มีช่วงอุณหภูมิแคบและที่อุณหภูมิต่ำกว่า เพิ่มความเหนียวของชิ้นงาน ความสม่ำเสมอของการเสียรูปมากขึ้น และความแม่นยำในการตีขึ้นรูปสูง

การปั๊มไอโซเทอร์มอลต้องใช้ต้นทุนเพิ่มเติมที่เกี่ยวข้องกับการใช้วัสดุปั๊มความร้อนที่มีเอกลักษณ์และมีราคาแพง อุปกรณ์ไฟฟ้าหรือก๊าซที่ทรงพลังสำหรับทำความร้อนดาย และเครื่องอัดไฮดรอลิกแบบพิเศษที่มีความเร็วลูกสูบลดลง เมื่อปั๊มโลหะผสมนิกเกิลด้วยอุณหภูมิคงที่ จะใช้แม่พิมพ์ที่ทำจากโลหะผสมโมลิบดีนัม โลหะผสมโมลิบดีนัมที่ใช้กันอย่างแพร่หลายที่สุดคือ TZM (0.5 Ti; 0.1 Zr; 0.01-0.04 C) พร้อมการเสริมความแข็งแกร่งด้วยคาร์ไบด์ โลหะผสมที่มีความหนาแน่น 10.2 ก./ซม. 3 มีความแข็งแรงสูงและทนต่อการคืบคลานได้ถึง 1200°C เหล็กบิลเล็ตที่มีน้ำหนักมากถึง 4.5 ตันผลิตโดยโลหะผสมผงโดยการกดแบบไอโซสแตติก การเผาผนึก และการปลอมในภายหลัง ข้อเสียเปรียบหลักของแม่พิมพ์โมลิบดีนัมคือต้นทุนสูงและการเกิดออกซิเดชันที่รุนแรงที่อุณหภูมิสูงกว่า 600°C ดังนั้นกระบวนการปั๊มจึงดำเนินการในสุญญากาศหรือในบรรยากาศที่มีการป้องกันซึ่งมีการพัฒนาการติดตั้งแบบพิเศษบนเตียงกดเพื่อป้อนชิ้นงานเข้าสู่พื้นที่ทำงานผ่านเกตเวย์โดยใช้ระบบขนส่งทางกลและระบบควบคุมอุณหภูมิที่ซับซ้อน .

วิธีที่ง่ายและล้ำสมัยกว่าในการแยกอุณหภูมิโซนการเปลี่ยนรูปคือการป้องกันความร้อนชิ้นงานที่ได้รับความร้อนจากการสัมผัสกับเครื่องมือเย็น เกลือหลอม แก้ว เซรามิก แร่ใยหิน และเหล็ก สามารถใช้เป็นชั้นฉนวนความร้อนได้ ทำให้การควบคุมขนาดค่อนข้างยาก แต่ช่วยลดการแตกร้าวที่เกิดจากการระบายความร้อนชิ้นงานด้วยเครื่องมือได้อย่างมาก ต้นทุนของการเคลือบป้องกันจะได้รับการชดใช้เนื่องจากค่าเผื่อการตัดเฉือนที่น้อยลง ในอุตสาหกรรม แก้ว อีนาเมล และเคลือบอีนาเมลแก้วถูกนำมาใช้กันอย่างแพร่หลายเพื่อวัตถุประสงค์เหล่านี้ ซึ่งเมื่อรวมกับคุณสมบัติของฉนวนความร้อนแล้ว ยังทำหน้าที่เป็นสารหล่อลื่นอีกด้วย สารหล่อลื่นแบบแก้วทำให้อุณหภูมิลดลงเล็กน้อยในระหว่างกระบวนการเคลื่อนย้ายชิ้นงานจากอุปกรณ์ทำความร้อน แต่ไม่สามารถรักษาสภาวะอุณหภูมิคงที่ในระหว่างกระบวนการเปลี่ยนรูปชิ้นงานทั้งหมดได้ ในช่วงไม่กี่ปีที่ผ่านมา มีสิ่งพิมพ์เกี่ยวกับการศึกษาเกี่ยวกับอุณหภูมิคงที่ และด้วยเหตุนี้ การตีขึ้นรูปพลาสติกยิ่งยวดในเครื่องมือเย็น โดยการใช้ตัวกั้นผ้าอินทรีย์ที่มีความยืดหยุ่นระหว่างเครื่องมือกับชิ้นงานที่ให้ความร้อน บริษัทอเมริกันหลายแห่งในการปั๊มโลหะผสมไททาเนียมและนิกเกิล ให้ใช้ผ้าเซรามิกยืดหยุ่นของ Nextell ซึ่งใช้สำหรับเป็นฉนวนในระบบกระสวยอวกาศ ปะเก็นสามารถทนต่ออุณหภูมิความร้อนได้ถึง 1,400°C ในอุตสาหกรรมภายในประเทศ ผ้าสักหลาดมัลไลท์-ซิลิกากำลังได้รับการทดสอบเป็นแผ่นฉนวนความร้อน

เทคโนโลยีการปั๊มไอโซเทอร์มอลยังช่วยให้สามารถปั๊มภายใต้สภาวะซุปเปอร์พลาสติก ซึ่งเหมาะอย่างยิ่งสำหรับการปั๊มขึ้นรูปที่มีรูปทรงซับซ้อนด้วยซี่โครงบางอย่างแม่นยำ การดำเนินการตามเงื่อนไขสำหรับการเปลี่ยนรูปซูเปอร์พลาสติกจะช่วยลดการใช้โลหะได้มากกว่า 2 เท่า ในขณะที่ต้นทุนการตัดลดลง และสามารถประทับตราการตีขึ้นรูปรูปร่างที่ซับซ้อนได้ในการกดครั้งเดียว ตัวอย่างเช่น เมื่อปั๊มจานกังหันจากโลหะผสม Astroloy โดยใช้วิธี "getorising" มวลของชิ้นงานเริ่มต้นคือ 72.6 กก. และมวลของจานหลังการตัดคือ 68 กก. ก่อนหน้านี้ จานดังกล่าวผลิตขึ้นโดยการปั๊มแบบธรรมดาจากชิ้นงานที่มีน้ำหนัก 181 กก. ตามที่คำนวณไว้ การเสียรูปของพลาสติกยิ่งยวดเป็นทางเลือกที่ร้ายแรงเมื่อใช้การกดแบบธรรมดาด้วยแรง 50 MN ประโยชน์ของแรงกดที่ลดลงมีมากกว่าต้นทุนของการทำความร้อนแม่พิมพ์และบรรยากาศในการป้องกัน

เมื่อเปรียบเทียบกับวิธีการแบบดั้งเดิม วิธีการปั๊มด้วยความร้อนจะทำให้สามารถผลิตผลิตภัณฑ์ที่มีรูปร่างซับซ้อนและมีความแม่นยำสูง ด้วยโครงสร้างและคุณสมบัติทางกายภาพและทางกลที่กำหนด เส้นผ่านศูนย์กลางสูงสุดของช่องว่างที่ประทับตราคือ 1,000 มม. ด้วยค่าเผื่อขั้นต่ำ ต้นทุนของการตัดเฉือนผลิตภัณฑ์ครั้งต่อไปจึงลดลงอย่างมาก

เทคโนโลยีนี้ให้:

เพิ่มอายุการใช้งานและลักษณะการทำงานของชิ้นส่วน 20-25%

ลดการใช้โลหะลง 1.5-3 เท่า

ลดพลังของอุปกรณ์การตีขึ้นรูปที่ใช้ลง 10 เท่า

การลดต้นทุนผลิตภัณฑ์อย่างมีนัยสำคัญ

โดยเฉพาะอย่างยิ่ง กล่องเบรกว่างสำหรับเครื่องบิน TU-204 ผลิตโดยการปั๊มด้วยความร้อนที่อุณหภูมิ 950 O C จากโลหะผสมไทเทเนียม VT9 (น้ำหนัก 48 กก. ปัจจัยการใช้โลหะ - 0.53) เทคโนโลยีนี้ทำให้สามารถกำจัดการเชื่อมต่อแบบสลักเกลียวและแบบเชื่อมในโครงสร้างตัวเรือน ลดน้ำหนักของชิ้นส่วนลง 19% เพิ่มอายุการใช้งาน 2 เท่า ลดการใช้โลหะผสมไทเทเนียม และลดปริมาณการตัดเฉือนลง 42% .

ช่องว่างของดิสก์ไดรฟ์สำหรับระยะรองรับของเครื่องยนต์เครื่องบินได้มาจากการขึ้นรูปแก๊ส (อาร์กอน) ภายใต้สภาวะอุณหภูมิคงที่ที่อุณหภูมิ 9600C จากโลหะผสมไทเทเนียม VT9 (น้ำหนัก - 18 กก., ปัจจัยการใช้โลหะ - 0.58) เทคโนโลยีนี้ทำให้สามารถกำจัดรอยเชื่อมในชิ้นส่วน เพิ่มอายุการใช้งาน 15% ลดการใช้โลหะผสมไทเทเนียม และลดปริมาณการตัดเฉือน 52%

วัสดุที่ใช้ในการปั๊ม:- อลูมิเนียม แมกนีเซียม ทองแดง โลหะผสมทองเหลือง - เหล็กไฟฟ้าและอัตโนมัติ

ขนาดประทับตรา ช่องว่าง:- เส้นผ่านศูนย์กลาง 10...250 มม. - ความสูง 20...300 มม. - น้ำหนัก 0.05...5.0 กก.

อุปกรณ์ที่ใช้:- เลื่อยสำหรับตัดวัสดุต้นทาง - - กด (เครื่องอัดไฮดรอลิกบังคับจาก 160ts ถึง 630ts); - เตาไฟฟ้าสำหรับให้ความร้อนแก่ต้นฉบับและสำหรับการชุบแข็งช่องว่างที่ประทับตรา - อุปกรณ์ตัดโลหะสากล

การปั๊มไอโซเทอร์มอลของช่องว่างโปรไฟล์ที่ซับซ้อน

ช่องว่างแมกนีเซียม

รูปที่ 3.2 โลหะผสมไทเทเนียม

รูปที่ 3.3.โลหะผสมไทเทเนียม

ความจำเป็นในการเพิ่มอุณหภูมิในการทำงานของโลหะผสมนิกเกิลและการเพิ่มขึ้นของระดับของโลหะผสมที่สอดคล้องกันตลอดจนข้อ จำกัด ที่เกี่ยวข้องกับการแยกระหว่างการหล่อแท่งโลหะการสร้างโครงสร้างที่แตกต่างกันและเป็นผลให้พลาสติกทางเทคโนโลยีลดลงและ ความเสถียรของคุณสมบัติในการดำเนินงานได้เปิดโอกาสในการพัฒนาเทคโนโลยีโลหะวิทยาผง ในช่วงกลางทศวรรษที่เจ็ดสิบก็เป็นไปได้ที่จะสร้างกังหันก๊าซซึ่งผลิตเกือบทั้งหมดโดยใช้วิธีโลหะวิทยาแบบผง ทราบรูปแบบต่อไปนี้สำหรับการแปรรูปเม็ดผงโดยใช้การเปลี่ยนรูปพลาสติก:

การเผาผนึก + การปั๊มไอโซเทอร์มอล

GIP + ปั๊มธรรมดา

HIP + การอัดขึ้นรูป + การปั๊มด้วยความร้อน

ขอบเขตการใช้งานยังกำหนดขอบเขตของการใช้เทคโนโลยีผงเพื่อการผลิตชิ้นส่วนซูเปอร์อัลลอยด์สำหรับกังหันก๊าซ ซูเปอร์อัลลอยแบบผงจะใช้ในกรณีที่ "ชิ้นส่วนทั่วไป" ที่ทำโดยวิธีการหล่อและปั๊มไม่ตรงตามข้อกำหนดที่กำหนดโดยสภาพการทำงาน ความล้มเหลวของวัสดุทั่วไปมักเกิดขึ้นอันเป็นผลมาจากการแยกตัว ซึ่งทำให้เกิดการเสื่อมสภาพหรือความไม่เสถียรของคุณสมบัติทางกล และคุณสมบัติทางความร้อนเชิงกลลดลง ในกรณีเช่นนี้ เทคโนโลยีผงอาจเข้ามาแทนที่วิธีอื่นๆ (ที่ต้องการมากกว่า) สำหรับการผลิตชิ้นส่วนที่ไม่สามารถให้คุณภาพของผลิตภัณฑ์ตามที่ต้องการได้

หลังจากที่เครื่องบินรบ F 18 ของกองทัพเรือสหรัฐ 2 ลำประสบอุบัติเหตุตกระหว่างการทดสอบการบินของจานเบรกที่ผลิตโดย GIP ในเครื่องยนต์ F 404 ในปี 1980 โดยมีเวลาห่างกัน 2 เดือน บริษัทต่างชาติก็ให้ความสำคัญกับรูปแบบทางเทคโนโลยีซึ่งรวมถึงการเปลี่ยนรูปพลาสติก

กระบวนการ "getorising" พัฒนาโดยแพรตต์และวิทนีย์ในช่วงปลายทศวรรษ 1960 ช่วยให้โลหะผสมนิกเกิลหล่อที่ยังไม่ได้ตัดเฉือนแบบดั้งเดิม เช่น IN100 สามารถถูกปลอมแปลงในลักษณะที่คล้ายกับโลหะผสมที่ขึ้นรูปแล้ว สาระสำคัญของกระบวนการคือ วัสดุชิ้นงานจะถูกถ่ายโอนไปยังสถานะซุปเปอร์พลาสติกโดยการกด จากนั้นผลิตภัณฑ์กึ่งสำเร็จรูปที่ใกล้กับรูปร่างสุดท้ายของผลิตภัณฑ์จะถูกประทับตราโดยใช้การปั๊มด้วยความร้อนคงที่ภายใต้สภาวะอุณหภูมิและความเร็วที่กำหนด กระบวนการนี้ได้รับการจดสิทธิบัตรโดยนักพัฒนา และเหมาะสำหรับโลหะผสมที่สามารถแสดงความเป็นพลาสติกยิ่งยวดเท่านั้น เมื่อรวมกับการบำบัดความร้อน กระบวนการนี้จะให้ความแข็งแรงที่อุณหภูมิสูงกว่าและความทนทานภายใต้การทดสอบที่อุณหภูมิสูงมากกว่าการหล่อและโลหะผสมดัดแบบธรรมดา และมีประสิทธิภาพมากที่สุดในการผลิตผลิตภัณฑ์ประเภทจานแข็ง

เมื่อใช้กระบวนการ "getorizing" ผลิตภัณฑ์จะผลิตจากโลหะผสม IN100 บนแท่นอัดด้วยแรง 18 MN ซึ่งไม่สามารถผลิตด้วยวิธีแบบดั้งเดิมได้ แม้แต่บนแท่นอัดด้วยแรง 180 MN (180,000 ตัน)

ปัจจุบันการกำหนดค่าของการตีขึ้นรูปสำหรับดิสก์เครื่องยนต์อากาศยานถูกกำหนดโดยความสามารถในการตรวจจับข้อบกพร่องล้ำเสียงแม้ว่าวิธีการเปลี่ยนรูปด้วยความเร็วต่ำจะทำให้ได้ชิ้นงานที่แม่นยำและเบายิ่งขึ้น

เส้นทางสั้น http://bibt.ru

8. คุณสมบัติการปั๊มชิ้นส่วนจากแมกนีเซียมอัลลอยด์ สแตนเลส และเหล็กทนความร้อน

แผนผังของแม่พิมพ์ที่มีส่วนรองรับจม

การตัดชิ้นส่วนออกจากโลหะผสมแมกนีเซียม (ความหนาของชิ้นงานสูงสุด 2 มม.) ในสถานะอบอ่อนและการเจาะรูจะดำเนินการโดยไม่ใช้ความร้อน การตัดชิ้นงานที่มีความหนามากขึ้น รวมถึงการดัดงอ จับเจ่า และการดึงจะดำเนินการเมื่อชิ้นงานถูกให้ความร้อนที่อุณหภูมิ 360° C

หากต้องการตัดชิ้นส่วนและเจาะรูขอแนะนำให้ใช้การประทับตราแบบรวมที่มีขอบตัดแบบเอียงบนเมทริกซ์

ข้าว. 28. แผนผังของแม่พิมพ์ที่มีส่วนรองรับจม: 1 - การสนับสนุนที่จม; 2 - ว่างเปล่า

23. ค่าสัมประสิทธิ์การหดตัว

เพื่อลดการถ่ายเทความร้อนของวัสดุที่ให้ความร้อน ควรติดตั้งส่วนรองรับเพื่อให้มีช่องว่างอากาศ (รูปที่ 28) แสตมป์ไม่ได้รับความร้อน

เมื่อปั๊มโดยใช้ความร้อนกับชิ้นงาน ขนาดสุดท้ายของชิ้นส่วน L" (เป็นมม.) จะถูกคำนวณโดยคำนึงถึงการหดตัวด้วย

L"=L d (1+β) (85)

โดยที่ L d คือขนาดตามรูปวาดของชิ้นส่วนเป็นมม. β คือค่าสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงการขยายตัวเชิงเส้นระหว่างการให้ความร้อน

สำหรับโลหะผสม MA8-M ค่าของ β ขึ้นอยู่กับอุณหภูมิความร้อนจะถูกนำมาจากตาราง 23.

ชิ้นส่วนที่ทำจากสแตนเลสและเหล็กทนความร้อนจะถูกประทับตราโดยไม่ต้องให้ความร้อนแก่ชิ้นงาน ในการฟื้นฟูโครงสร้างโลหะ ชิ้นส่วนหลังจากการปั๊มจะต้องผ่านการบำบัดความร้อน

การไม่ปฏิบัติตามมาตรฐานมีโทษตามกฎหมาย

มาตรฐานนี้กำหนดข้อกำหนดทั่วไปสำหรับการประทับตราที่ทำจากเหล็กกล้าและโลหะผสมที่ทนต่อการกัดกร่อน ทนความร้อน และทนความร้อน

มาตรฐานนี้ใช้ไม่ได้กับการตอกดิสก์และใบมีด

ตามข้อตกลงของทั้งสองฝ่าย มาตรฐานนี้อนุญาตให้มีการผลิตการตีขึ้นรูปที่ได้จากการตีแบบเปิด

ข้อกำหนดเฉพาะและเพิ่มเติมสำหรับการประทับตราที่จัดหาให้ตามมาตรฐานนี้สะท้อนให้เห็นในเงื่อนไขทางเทคนิคพิเศษที่ตกลงกันโดยตรงระหว่างบริษัทซัพพลายเออร์และบริษัทผู้บริโภค

เร็ก เลขที่ VIFS-4504 ลงวันที่ 21/V-1975

พัฒนาโดย VIAM	อนุมัติโดย MAP - 14/IV-1975	วันที่แนะนำจาก 1/I-1976
		ใช้ได้ถึงวันที่ 01/01/99

การปั๊มทำจากเกรดเหล็กและโลหะผสมที่ระบุไว้ในตาราง และได้มาตามคำสั่งโดยการถลุงแบบเปิด การถลุงด้วยไฟฟ้าสแลก การถลุงอาร์คสุญญากาศ และวิธีอื่นๆ

ในกรณีที่มีการเปลี่ยนแปลงพื้นฐานในเทคโนโลยีการผลิตการประทับตรา ซึ่งซัพพลายเออร์แจ้งให้ผู้บริโภคทราบหรือเมื่อผลิตการประทับตราประเภทใหม่ ตามคำขอของผู้บริโภค ซัพพลายเออร์จะเตรียมชุดนำร่องของการประทับตรา โดยขึ้นอยู่กับผลลัพธ์ที่ได้ ผู้บริโภคให้ข้อสรุปซึ่งเป็นพื้นฐานสำหรับการผลิตต่อไป

1. การจำแนกประเภท

3.2. การปั๊มขึ้นรูป ขึ้นอยู่กับเกรดของเหล็กหรือโลหะผสม จะถูกจัดหาในสถานะที่ผ่านการอบชุบด้วยความร้อนหรือไม่มีการอบชุบด้วยความร้อน โหมดการอบชุบด้วยความร้อนและความแข็งตามที่จัดส่งแสดงไว้ในตารางที่ 1 .

3.3. การประทับตราจะถูกจัดเตรียมหลังจากการดองหรือการยิงระเบิด และวิธีการทำความสะอาดอื่นๆ

ตารางที่ 2

		ความแข็งบริเนล (เส้นผ่านศูนย์กลาง ot.) ไม่น้อยกว่า mm

1х13М 12х13 (1х13)	การทำให้เป็นมาตรฐาน การแบ่งเบาบรรเทา หรือการหลอม
40х10С2М (4х10С2М, EI107)	หลอมที่ 1,020 ± 20 ° โดยพักไว้ 1 ชั่วโมง พักให้เย็นด้วยเตาอบที่ 750° C สัมผัสได้ 3 - 4 ชั่วโมง ระบายความร้อนด้วยอากาศ	4,3 - 3,7
45Р14Н14В2М (4Р14Н14В2М, EI69)	หลอมที่ 810 - 830 ° ค. การระบายความร้อนด้วยอากาศ	4,3 - 3,6
4х14Н14СВ2М (ЭИ240)	หลอมที่ 810 - 830 ° ค. การระบายความร้อนด้วยอากาศ	4,7 - 3,9
X16N25M6AG (EI395)	หลอมที่ 800 ± 10 ° ด้วยเวลาถือครอง 5 ชั่วโมง ระบายความร้อนด้วยอากาศ
40X15N7G7F2MS (4X15N7G7F2MS, EI388)	การหลอม
1X15N4AM3-III (EI310-III)	การหลอมหรือการแบ่งเบาบรรเทา
07Н16Н6-III (Р16Н6-III, EP288-III)	อบอ่อนที่ 780 °C โดยทำให้เย็นในเตาอบหรือในอากาศจนถึงอุณหภูมิห้อง จากนั้นให้ความร้อนที่ 680° ด้วยเตาอบหรือระบบระบายความร้อนด้วยอากาศ การทำให้เป็นมาตรฐานและวันหยุด
20X13(2X13) 30х13(3х13), 40х13(4X13) 95X18 (9х18, EI229) 14Р17Н2(1Р17Н2, EI268), 13Р14Н3В2ФР-III (1Р14Н3ВФР-III, EI736-III) 13MX11Н2В2МФ-III (1MX12Н2ВМФ-III, EI961-III, 20х3MVFA (EI415), 1X12N2MVFAB-III (EP517-III)	ตามคำแนะนำของ VIAM หมายเลข 1029-75

หมายเหตุ : 1. อนุญาตให้จัดหาการประทับตราที่ทำจากเหล็ก EI69 b โดยได้รับความยินยอมจากผู้บริโภคโดยไม่ต้องผ่านการบำบัดความร้อน

2. อนุญาตให้จัดหาชุดปั๊มแยกจากเหล็ก EI961-III ที่มีความแข็ง (เส้นผ่านศูนย์กลางความแข็ง) อย่างน้อย 3.6 มม.

3.4. คุณสมบัติทางกลและความแข็งแรงในระยะยาว ซึ่งพิจารณาจากตัวอย่างที่ตัดตามทิศทางของเส้นใย จะต้องเป็นไปตามข้อกำหนดของตาราง 1 และ .

3.4.1. ในการผลิตงานปั๊มขึ้นรูปจากเหล็กและโลหะผสม หลอมในเตาหลอมเหนี่ยวนำสุญญากาศ และโดยวิธี VAR และ ESR และจัดหาตามเงื่อนไขทางเทคนิคซึ่งมีคุณสมบัติทางกลสูงกว่าในตาราง คุณสมบัติทางกลของการประทับตามทิศทางของเส้นใยจะต้องสอดคล้องกับตัวบ่งชี้เหล่านี้

3.5. เมื่อตัวอย่างการทดสอบตัดตามทิศทางของเส้นใยหรือตามแนวคอร์ด ตัวบ่งชี้คุณสมบัติเชิงกล (การยืดตัว การหดตัว ความทนแรงกระแทก) จะถูกกำหนดไว้ในข้อกำหนดทางเทคนิคโดยอิงจากข้อมูลทางสถิติของผลการทดสอบตามรูปแบบการตัดตัวอย่างที่ระบุไว้ในนั้น . ในกรณีนี้ อนุญาตให้ลดขนาดลงได้เมื่อเปรียบเทียบกับมาตรฐานที่กำหนดไว้สำหรับตัวอย่างที่ตัดตามทิศทางของเส้นใย ตามข้อมูลที่ให้ไว้ในตาราง .

3.5.1. สำหรับเหล็กทนความร้อนเกรด EI696, EI696A, EI835, EI835-III ไม่อนุญาตให้ลดคุณสมบัติเชิงกลในทิศทางของเส้นใยและตามแนวคอร์ด

3.6. พื้นผิวของการประทับตราที่ยังไม่ผ่านกระบวนการควรปราศจากรอยแตกร้าว สิ่งเจือปนที่ไม่ใช่โลหะ เส้นผม เกล็ด และเส้นที่มองเห็นได้ด้วยตาเปล่า

อนุญาตให้กำจัดข้อบกพร่องเหล่านี้โดยการปอกอย่างอ่อนโยน ความกว้างในการปอกต้องมีความลึกอย่างน้อยหกเท่า

ความลึกของการปอกระบุไว้ในภาพวาดและตามกฎแล้วไม่ควรใช้ขนาดของการประทับตราเกินขนาดขั้นต่ำที่อนุญาตซึ่งระบุไว้ในภาพวาด

อนุญาตให้มีข้อบกพร่องในท้องถิ่นส่วนบุคคลในรูปแบบของรอยบุบ ระลอกคลื่นเล็ก ๆ และรอยขีดข่วนโดยไม่ต้องทำความสะอาด หากความลึกที่กำหนดโดยการทำความสะอาดแบบควบคุม ไม่ได้ใช้ขนาดของการประทับตราเกินกว่าขนาดขั้นต่ำที่อนุญาตที่ระบุไว้ในภาพวาด

ตารางที่ 3

	ตัวบ่งชี้ที่ลดลงสัมพัทธ์ % (ไม่มาก)
	สำหรับตัวอย่างที่มีทิศทางของเส้นใยตามขวาง	สำหรับตัวอย่างที่มีทิศทางของเส้นใยคอร์ด
		สำหรับโลหะที่หลอมในเตาเผาแบบเปิด	สำหรับการหลอมโลหะในเตาเหนี่ยวนำสุญญากาศ หรือโดยการถลุงด้วยไฟฟ้าหรือการถลุงอาร์กแบบสุญญากาศ
แรงกระแทก
ส่วนขยายสัมพัทธ์
การแคบแบบสัมพัทธ์

ตารางที่ 4

	โหมดการรักษาความร้อน	แข็งแรงยาวนาน
	โหมดการรักษาความร้อน	ทดสอบอุณหภูมิ° กับ	แรงดันไฟฟ้าที่ใช้อย่างต่อเนื่อง kgf/mm 2	เวลาที่จะทำลายล้างในชั่วโมงไม่น้อย

45х14Н14В2М (4х14H14В2М,EI69)	หลอมที่ 810 - 830 ° พร้อมระบบระบายความร้อนด้วยอากาศ
10х11Н20T3Р (X12N20T3R,EI696)	ปรับความร้อนได้สูงถึง 1100 - 1170 ° C สัมผัสได้ 2 ชั่วโมง ทำให้เย็นลงในอากาศหรือน้ำมัน มีอายุอยู่ที่ 700 - 750° C เป็นเวลา 15 - 25 ชั่วโมง ระบายความร้อนด้วยอากาศ
H12N20T2Р (EI696A)
X16N25M6AG (EI395)	การชุบแข็งตั้งแต่ 1160 - 1180 ° ด้วยน้ำและความชราที่ 700° C เป็นเวลา 5 ชั่วโมง
40X15N7G7F2MS (4X15N7G7F2MS, EI388)	การแข็งตัวระหว่างปี 1170 - 1190 ° ในน้ำหรืออากาศ สัมผัส 30 - 45 นาที บ่มที่ 800± 20 ° C เป็นเวลา 8 - 10 ชั่วโมง
12X25N16G7AR (X25N16G7AR, EI835), 12X25N16G7AR-III (X25N16G7AR-III, EI835-III)	การแข็งตัวตั้งแต่ 1,050 - 1150 ° C เปิดรับแสง 30 นาที - 1 ชั่วโมง ทำให้เย็นลงในน้ำหรืออากาศ

37х12Н8Г8МФБ (4H12Н8Г8МФБ, EI481), 37х12Н8Г8МФБ-III (4х12Н8Г8МФБ-III, EI481-III)	การดับ: ให้ความร้อนถึง 1150± 10 ° C เปิดรับแสง 1 ชั่วโมง 45 นาที - 2 ชั่วโมง 30 นาที ทำให้เย็นลงในน้ำโดยสมบูรณ์ อายุอยู่ที่ 670° C เป็นเวลา 16 ชั่วโมง ให้ความร้อนถึง 780± 10 ° C สัมผัสได้ 16 - 20 ชั่วโมง ระบายความร้อนด้วยอากาศ

หมายเหตุ : 1. การทดสอบซ้ำและอนุญาโตตุลาการของเหล็ก EI395 ดำเนินการตามโหมด 700° - 18 กก./มม. 2 - 100 ชม.

2. ระบุตัวเลือกในการทดสอบการประทับที่ทำจากเหล็ก EI835, EI835-III, EI481, EI481-III เพื่อความแข็งแรงในระยะยาวตามลำดับ หากไม่มีข้อบ่งชี้ดังกล่าว ซัพพลายเออร์จะเลือกโหมดนี้

3. การทดสอบการประทับตราที่ทำจากเหล็ก EI481 และ EI481-III ซ้ำและอนุญาโตตุลาการจะดำเนินการตามโหมดต่อไปนี้:

650 ° - 35 กก./มม. 2 - 100 ชม.

4. การตอกที่ทำจากเหล็ก EI69 เพื่อความแข็งแรงในระยะยาวได้รับการควบคุมตามคำขอของผู้บริโภค

3.7. ไม่ควรมีรอยแตกร้าวบนพื้นผิวที่ผ่านการประมวลผลของการประทับตรา หากตรวจพบจะต้องกำจัดออกโดยการปอกอย่างอ่อนโยน

หากไม่มีการกำจัดออก อนุญาตให้มีข้อบกพร่องในท้องถิ่นในรูปแบบของการรวมตะกรัน ผม พระอาทิตย์ตก และส้อม ความลึกซึ่งกำหนดโดยการทำความสะอาดแบบควบคุมตลอดจนความลึกของการทำความสะอาดรอยแตกร้าวไม่ควรเกินครึ่งหนึ่งของค่าเผื่อสำหรับการตัดเฉือน นับจาก ค่าเล็กน้อย

3.8. การควบคุมการมีเส้นขนจะดำเนินการตามมาตรฐาน TU 14-336-72 สำหรับชิ้นส่วนสำเร็จรูป ในขณะที่การควบคุมเหล็กที่ไม่ใช่แม่เหล็กนั้นดำเนินการตามดุลยพินิจของผู้บริโภค

3.9. โครงสร้างมหภาคที่เปิดเผยบนรอยแตกร้าวและแม่แบบที่แกะสลักจะต้องไม่มีช่องว่าง การหลวมของการหดตัว รอยแยก รอยแตก การหลุดร่อน การรวมตัวของอโลหะ การแตกหักของหินชนวนที่มองเห็นได้ด้วยตาเปล่า และสะเก็ด

คุณภาพของการปั๊มด้วยโครงสร้างมหภาคและโครงสร้างมหภาคได้รับการประเมินตามข้อกำหนดของมาตรฐานปัจจุบันและข้อกำหนดทางเทคนิคสำหรับการจัดหาเหล็กยาวโลหะผสมและตามมาตรฐานภาพถ่ายที่ตกลงกันระหว่างซัพพลายเออร์และผู้บริโภคซึ่งได้จากผลการศึกษา ชุดแรก

3.10. ตามข้อตกลงของทั้งสองฝ่าย การประทับตราจะต้องได้รับการทดสอบด้วยคลื่นเสียงความถี่สูง

3.11. ในเงื่อนไขทางเทคนิคพิเศษหรือแบบร่างสำหรับการประทับตรา นอกเหนือจากที่ระบุไว้ในมาตรฐานนี้ ข้อกำหนดต่อไปนี้จะถูกระบุ:

เกรดเหล็ก โลหะผสม รหัส และกลุ่มของการประทับตรา

ความจำเป็นและวิธีการขจัดตะกรัน

จำนวนการประทับตราควบคุมในชุดที่ส่ง

จำนวน ตำแหน่ง และรูปแบบการตัดของตัวอย่างควบคุม ตัวบ่งชี้คุณสมบัติทางกล ตลอดจนโหมดการรักษาความร้อนของตัวอย่างควบคุมและหน้าตัด

ตำแหน่งการวัดความแข็ง

ข้อกำหนดเพิ่มเติม (เกี่ยวกับการแยกสลายคาร์บอนที่อนุญาตบนพื้นผิวที่ไม่ผ่านการบำบัด ขนาดเกรน ฯลฯ มาตรฐานกำหนดขึ้นตามข้อตกลงของคู่สัญญา)

4. กฎการยอมรับและวิธีการทดสอบ

4.1. การประทับตราจะถูกนำเสนอเพื่อการยอมรับเป็นชุดซึ่งประกอบด้วยการประทับแบบหลอมเหลวหนึ่งอันและหนึ่งรหัส

4.1.1. ตามข้อตกลงของทั้งสองฝ่าย อนุญาตให้ประกอบการประทับขนาดใหญ่จำนวนมากจากโลหะ VDP และ ESR เป็นการหลอมหลายแบบสำหรับการจัดส่งครั้งเดียว

4.2. การประทับทั้งหมดจะต้องได้รับการควบคุมสภาพพื้นผิวเป็นรายบุคคลเมื่อจัดส่ง

4.3. การประทับจะต้องได้รับการควบคุมขนาดแบบเลือกที่ 5% ของจำนวนที่แสดงในชุด แต่ต้องไม่น้อยกว่าการประทับ 2 ครั้ง ตามคำขอของผู้บริโภค การประทับขนาดใหญ่จะถูกควบคุมขนาดทีละรายการตามที่ระบุไว้ใน STU

4.4. การควบคุมการประทับตราความแข็งกลุ่ม I และ II ในสภาพที่ส่งมอบจะดำเนินการที่ 10% ของจำนวนที่แสดงในชุด แต่ต้องไม่น้อยกว่าการประทับ 3 ครั้ง ขอบเขตของการควบคุมการประทับตราสาม กลุ่มที่ระบุไว้ใน STU

หากตรวจพบความแตกต่างระหว่างตัวบ่งชี้ความแข็งและข้อมูลที่สร้างในตาราง ดำเนินการทดสอบ 100%

4.5. การทดสอบคุณสมบัติทางกลและความแข็งของการประทับตรากลุ่มที่ 1 ผลิตขึ้นจากตัวอย่างที่ตัดจากค่าเผื่อการควบคุม

4.5.1. อนุญาตให้ประทับตราได้กลุ่มที่ 1 - ดำเนินการควบคุมคุณสมบัติทางกลและความแข็งแบบเลือกสรรที่ซัพพลายเออร์ โดยขึ้นอยู่กับการควบคุมทีละชิ้นที่ผู้บริโภค ในกรณีนี้ขอบเขตการควบคุมของซัพพลายเออร์จะระบุไว้ใน STU

4.6. การควบคุมการประทับตรากลุ่ม II ผลิตจากตัวอย่างที่ตัดจากตัวปั๊มตามรูปแบบที่ตกลงกันไว้

ตามข้อตกลงของทั้งสองฝ่าย พร้อมด้วยชุดการประทับตรา ซัพพลายเออร์จะส่งครึ่งหลังหรือส่วนที่เหลือของการประทับตราควบคุมไปยังผู้บริโภค

4.7. ตามกฎแล้วหน้าตัดของชิ้นงานสำหรับการอบร้อนจะต้องสอดคล้องกับหน้าตัดของชิ้นส่วนที่เสร็จแล้ว สำหรับเหล็ก การอบชุบด้วยความร้อน EP310-III, EP268-III ดำเนินการกับภาพที่เสร็จแล้วโดยมีค่าเผื่อการเจียร

4.8. การทดสอบแรงดึงดำเนินการตาม GOST 1497 -73 กับตัวอย่างที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 10 หรือ 5 มม. โดยมีความยาวห้าเท่าของความยาวที่คำนวณได้

4.9. การทดสอบความทนแรงกระแทกดำเนินการตาม GOST 9454-60

4.10. ความแข็งของบริเนลถูกกำหนดตาม GOST 9012-59

4.11. การทดสอบความแข็งแรงในระยะยาวดำเนินการตาม GOST 10145-62

4.12. การควบคุมโครงสร้างมหภาคของการประทับตราจะดำเนินการตามขอบเขตที่ระบุไว้ในข้อกำหนดทั่วไป ตามคำร้องขอของผู้บริโภค การประทับของกลุ่ม I จะต้องได้รับการควบคุมการแตกหัก 100%

การควบคุมการแตกหักจะดำเนินการกับตัวอย่างการกระแทก

4.13. หากผลลัพธ์ของการตรวจสอบโครงสร้างมหภาคของการตีขึ้นรูปไม่เป็นที่น่าพอใจ อนุญาตให้ทำการทดสอบซ้ำกับเทมเพลตจำนวนสองเท่าที่เลือกจากการตีขึ้นรูปจากบรรดาที่ไม่ได้รับการทดสอบ ผลลัพธ์ของการทดสอบซ้ำๆ ถือเป็นที่สิ้นสุด และการประทับที่แสดงผลลัพธ์ที่ไม่น่าพึงพอใจในระหว่างการควบคุมเริ่มต้นของโครงสร้างมหภาคจะถูกปฏิเสธ หากตรวจพบสะเก็ดในการปั๊มอย่างน้อยหนึ่งครั้ง การหลอมจะถูกปฏิเสธโดยไม่ต้องทดสอบซ้ำ และจะไม่ส่งเพื่อรับการยอมรับอีกครั้ง

4.14. หากได้รับผลลัพธ์ที่ไม่น่าพอใจเมื่อทดสอบคุณสมบัติทางกลสำหรับการทดสอบประเภทใดก็ตาม อนุญาตให้ทำการทดสอบซ้ำสำหรับประเภทนี้กับตัวอย่างจำนวนสองเท่า ผลการทดสอบซ้ำถือเป็นที่สิ้นสุด

4.15. ก่อนการทดสอบซ้ำ อนุญาตให้ทดสอบคุณสมบัติทางกลของตัวอย่างที่มีการอบคืนตัวที่อุณหภูมิที่เปลี่ยนแปลงภายในเกณฑ์ที่กำหนดในตาราง 1 หรือการบำบัดด้วยความร้อนซ้ำอีกครั้ง ในกรณีนี้ การทดสอบจะถือเป็นการทดสอบเบื้องต้นโดยพิจารณาคุณสมบัติทางกลและความแข็งทั้งหมด

4.16. ทุกๆ หกเดือนหรือทุกๆ 30 ชุดของการประทับตรา เช่นเดียวกับเมื่อผลิตชุดนำร่องหรือการเปลี่ยนแปลงเทคโนโลยีการผลิตการประทับตราครั้งใหญ่ ซัพพลายเออร์จะดำเนินการควบคุมการประทับตรากลุ่ม I ของแต่ละรหัส

นอกเหนือจากการทดสอบที่ OST นี้กำหนดไว้ ในระหว่างการควบคุมค่าคอมมิชชั่น จะดำเนินการดังต่อไปนี้:

การกำหนดโครงสร้างจุลภาค

การกำหนดคุณสมบัติทางกลของตัวอย่างที่ตัดตามรูปแบบเพิ่มเติม

รูปแบบเพิ่มเติมสำหรับตัวอย่างควบคุมการตัด ปริมาตร และขั้นตอนการทดสอบจะระบุไว้ในข้อกำหนดเฉพาะหรือแบบร่าง ผลการทดสอบค่าคอมมิชชั่นจะถูกส่งไปยังผู้บริโภค

5. การติดฉลากและบรรจุภัณฑ์

5.1. ประเภทและตำแหน่งของเครื่องหมายการประทับตราจะกำหนดไว้ในแบบร่างหรือ STU

5.2. ประเภทของบรรจุภัณฑ์ระบุไว้ใน STU

5.3. การประทับตราแต่ละชุดจะมาพร้อมกับใบรับรองที่ลงนามโดยแผนกควบคุมคุณภาพของผู้ผลิต ซึ่งระบุว่า:

ชื่อบริษัทซัพพลายเออร์

เกรดของเหล็ก โลหะผสม เงื่อนไขการส่งมอบ หมายเลขชุดการหลอม รหัสการประทับตรา

น้ำหนักแบทช์ จำนวนการประทับตรา

องค์ประกอบทางเคมีของเหล็ก โลหะผสม

ผลการทดสอบตามมาตรฐานนี้ รวมทั้งการทดสอบซ้ำด้วย

เลขที่มาตรฐานนี้

5.4. ใบรับรองจะต้องถูกส่งไปยังผู้บริโภคพร้อมกับการประทับตราเป็นชุดหรือส่งมอบให้กับผู้รับ

ทรู (มิคาอิลยุค)

ตารางที่ 1

เกรดเหล็ก,อัลลอยด์	ตัวเลขมาตรฐานที่ระบุองค์ประกอบทางเคมี	โหมดการบำบัดความร้อนสำหรับช่องว่างสำหรับตัวอย่างควบคุม	คุณสมบัติทางกลไม่น้อย					ความแข็งของบริเนล (เส้นผ่านศูนย์กลาง มม.), Rockwell HRC
			ความต้านทานแรงดึงชั่วคราว (กก./มม.) 2	ความแข็งแรงของผลผลิต, กก./มม 2	ญาติ		แรงกระแทก, กก× ม./ซม.2
			ความต้านทานแรงดึงชั่วคราว (กก./มม.) 2	ความแข็งแรงของผลผลิต, กก./มม 2	การยืดตัว, %	แคบลง, %	แรงกระแทก, กก× ม./ซม.2

12X13 (1X13)	มธ.14-1-377-72	ดับตั้งแต่ 1,050 °C ทำความเย็นในอากาศหรือน้ำมัน อบคืนตัวที่ 700 - 790 °C ทำความเย็นในอากาศหรือน้ำมัน
20х13 (2х13)	มธ.14-1-377-72	ดับตั้งแต่ 1,050 °C ทำความเย็นในอากาศหรือน้ำมัน อบคืนตัวที่ 600 - 700 °C ทำความเย็นในอากาศหรือน้ำมัน						3,90 - 3,30
30X13 (3X13)	มธ.14-1-377-72	ดับที่อุณหภูมิ 1,000 - 1,050 °C ทำความเย็นในอากาศหรือน้ำมัน อบคืนตัวที่ 200 - 300° C อากาศหรือน้ำมันหล่อเย็น						เหล็กแผ่นรีดร้อน ≥ 48
1х13М	มธ.14-1-377-72	ดับตั้งแต่ 1,050 °C ทำความเย็นในอากาศหรือน้ำมัน อบคืนตัวที่ 680 - 780° C. การระบายความร้อนด้วยน้ำมัน
4х13 (4х13)	มธ.14-1-377-72	ดับที่อุณหภูมิ 1,050 - 1100 °C ทำความเย็นในน้ำมัน อบคืนตัวที่ 200 - 300 °C ทำความเย็นในอากาศหรือน้ำมัน						เหล็กแผ่นรีดร้อน ≥ 50
30х13Н7С2 (3х13Н7С2,EI72)	มธ.14-1-377-72	ดับที่อุณหภูมิ 1040 - 1060 °C ในน้ำ อบอ่อน 6 ชั่วโมง ที่ 860 - 880 °C พร้อมทำความเย็นที่ 700 °C เป็นเวลา 2 ชั่วโมง และเย็นต่อด้วยเตาหลอม Normalization ที่ 660 - 680° ซี เป็นเวลา 30 นาที พร้อมระบบระบายความร้อนด้วยอากาศ แข็งตัวได้ตั้งแต่ 790 - 810° C ในน้ำมัน						3,30 - 3,05
95X18 (9X18,EI229)	มธ.14-1-377-72	การชุบที่อุณหภูมิ 1,010 - 1,040 °C ทำความเย็นในน้ำมัน การให้ความร้อนที่ 200 - 300 °C ทำความเย็นในอากาศหรือน้ำมัน						เหล็กแผ่นรีดร้อน ≥ 55
20H13H4G9 (2х13Н4Г9, EI1 00)	มธ.14-1-377-72	ดับได้ตั้งแต่ 1,070 - 1130 °C ระบายความร้อนด้วยอากาศ
40х10С2М (4х10С2М, EI107)	มธ.14-1-377-72	การชุบที่อุณหภูมิ 1,010 - 1,050 °C ทำความเย็นในน้ำมันหรืออากาศ การให้ความร้อนที่ 720 - 780 °C ทำความเย็นในน้ำมัน						3,70 - 3,30
14H17N2 (1х17Н2,EI268)	มธ.14-1-377-72	1. การชุบที่อุณหภูมิ 975 - 1,040 °C ระบายความร้อนด้วยน้ำมัน อบคืนตัวที่ 275 - 350 °C ระบายความร้อนด้วยอากาศ						3,40 - 3,10
14H17N2 (1х17Н2,EI268)	มธ.14-1-377-72	2. การชุบที่อุณหภูมิ 1,010 - 1,030 °C ระบายความร้อนด้วยน้ำมัน อบคืนตัวที่ 670 - 690 °C ระบายความร้อนด้วยอากาศ						3,80 - 3,50
20X23H18 (H23Н18, EI417)	มธ.14-1-377-72	การแข็งตัวตั้งแต่ 1100 - 1150 ° ในน้ำหรืออากาศ
10X23H18 (0X23H18)	มธ.14-1-377-72	การแข็งตัวตั้งแต่ 1100 - 1150 ° ในน้ำหรืออากาศ
12X17G9AN4 (H17G9AN4,EI878)	มธ.14-1-377-72	ดับที่อุณหภูมิ 1,050 - 1,100 °C ในน้ำ
12X18H9T (X18H9T)	มธ.14-1-377-72
12H18N10T (H18N10T)	มธ.14-1-377-72	แข็งตัวประมาณ 1,050 - 1100 ° ในอากาศ น้ำมัน หรือน้ำ
12H18N9 (H18H9)	มธ.14-1-377-72	การชุบแข็งตั้งแต่ 1,050 - 1100 ° C ในอากาศ น้ำมัน หรือน้ำ
17X18H9 (2х18Н9)	มธ.14-1-377-72	ดับที่อุณหภูมิ 1,050 - 1,100 °C ในอากาศ น้ำมัน หรือน้ำ
45X14H14B2M (4х14H14B2M,EI69)	ชเอ็มทียู 1-1040-70	อบอ่อนที่อุณหภูมิ 810 - 830 °C ระบายความร้อนด้วยอากาศ						4,30 - 3,60
4X14H14CB2M (EI240)	ชเอ็มทียู 1-1040-70	โดยไม่ต้องผ่านการบำบัดความร้อน
10х11Н20T3Р (X12N20T3R,EI696)	ชเอ็มทียู 1-1040-70	ทำความร้อนได้ที่อุณหภูมิ 1100 - 1170 °C ค้างไว้ 2 ชั่วโมง ทำความเย็นในอากาศหรือในน้ำมัน บ่มที่อุณหภูมิ 700 - 750 °C เป็นเวลา 15 - 25 ชั่วโมง ระบายความร้อนด้วยอากาศ						3,80 - 3,50
H12N20T2Р (EI696A)	ชเอ็มทียู 1-1040-70							3,90 - 3,50
X16N25M6AG (EI395)	ชเอ็มทียู 1-1040-70	การชุบแข็งตั้งแต่ 1160 - 1180 ° C ลงในน้ำและบ่มที่อุณหภูมิ 700 °C เป็นเวลา 5 ชั่วโมง
НН78Т (EI435)	ชเอ็มทียู 1-1040-70	แข็งตัวได้ตั้งแต่ 980 - 1020 °C ค้างไว้ 2 - 3 ชั่วโมง เย็นในอากาศ
40х15H7Г7Ф2MC (4X15N7G7F2MS, EI388)	มธ.14-1-714-73	ดับที่อุณหภูมิ 1170 - 1190 °C ในน้ำหรือในอากาศ ค้างไว้ 30 - 45 นาที บ่มที่อุณหภูมิ 800 ± 20 °C เป็นเวลา 8 - 10 ชั่วโมง						3,80 - 3,30
12X25N16G7AR (X25N16G7AR, EI835), 12X25N16G7AR-III, EI835-III)	มธ.14-1-225-72	แข็งตัวได้ตั้งแต่ 1050 - 1150 °C ระยะเวลาในการแข็งตัว 30 นาที - 1 ชั่วโมง ระบายความร้อนด้วยน้ำหรืออากาศ						4,70 - 4,10
	มธ.14-1-225-72		18 x)
37х12Н88МФБ (4H12Н8Г8МФБ, EI481), 37х12Н8Г8МФБ-III (4х12Н8Г8МФБ-III, EI481-III)	มธ.14-1-226-72	การชุบแข็ง: ให้ความร้อนที่อุณหภูมิ 1150 ± 10 °C ค้างไว้ 1 ชั่วโมง 45 นาที - 2 ชั่วโมง 30 นาที แช่เย็นในน้ำจนหมด อายุอยู่ที่ 670 ° C นาน 16 ชั่วโมง ทำความร้อนที่อุณหภูมิ 780 ± 10 ° C ค้างไว้ 16 - 20 ชั่วโมง ทำความเย็นในอากาศ						3,65 - 3,45
	มธ.14-1-226-72							3,65 - 3,45
13х14Н3В2ФР-III (1X14N3VFR-III, EI736-III)	อ.14-1-1089-74	1. ชุบแข็งที่อุณหภูมิ 1,050 ± 10 °C ในน้ำมัน อบคืนตัวที่ 640 - 680 °C 2. การชุบที่อุณหภูมิ 1,050 ± 10 °C ในน้ำมัน อบคืนตัวที่ 540 - 580 °C						3,60 - 3,30
					10xx)
								3,35 - 3,10
13х11Н2В2МФ-III (1MX12Н2ВМФ-III, EI961-III)	อ.14-1-1089-74	1. การชุบในน้ำมันที่อุณหภูมิ 1,000 - 1,020 °C อบคืนตัวที่ 660 - 710 °C 2. ชุบแข็งในน้ำมันที่อุณหภูมิ 1000 - 1020 °C อบคืนตัวที่ 540 - 590 °C						3,70 - 3,40
					10xx)
								3,45 - 3,10
					10xx)
1X15N4AM3-III (EP310-III)	อ.14-1-940-74	1. ชุบแข็งด้วย 1,070 ± 10 °C ระบายความร้อนด้วยอากาศ น้ำ หรือน้ำมัน การรักษาด้วยความเย็นที่ลบ 70° - 2 ชั่วโมง หรือลบ 50° - 4 ชั่วโมง. วันหยุดที่อุณหภูมิ 450 °C เป็นเวลา 1 ชั่วโมง					10,0
1X15N4AM3-III (EP310-III)	อ.14-1-940-74	2. การดับจาก 1,070 ± 10° C ระบายความร้อนด้วยอากาศ น้ำ หรือน้ำมัน การรักษาความเย็น ที่อุณหภูมิลบ 70° - 2 ชั่วโมง หรือที่ลบ 50° - 4 ชั่วโมง. วันหยุด 200± 100 เป็นเวลา 2 ชั่วโมง					10,0
07х16В6-III (H16Н6-III, EP288-III)	อ.14-1-22-71	ดับในน้ำที่ 980 - 1,000° C ตามด้วยความเย็นที่อุณหภูมิลบ 70°C ค้างไว้ 2 ชั่วโมงหรือที่ลบ 50° , เปิดรับแสง 4 ชั่วโมง, อบคืนตัวที่ 350 - 380 °C, เปิดรับแสง 1 ชั่วโมง
1X12N2MVFAB-III (EP517-III)	อ.14-1-1161-75	การทำให้เป็นมาตรฐาน 1130 ± 10 °C อบคืนตัว 750 - 780 °C ดับจาก 1120 ± 15 °C ในน้ำมัน อบคืนตัว 670 - 720° กับ						3,60 - 3,35
20X3MVFA (EI415)	อ.14-1-44-71	การแข็งตัวตั้งแต่ 1,030 - 1,060 ° พร้อมน้ำมัน วันหยุด 660 - 700° C เป็นเวลา 1 ชั่วโมง ระบายความร้อนด้วยอากาศ						3,60 - 3,30

______________

เอ็กซ์) ทดสอบที่ 900° กับ.

xx) การทดสอบจะดำเนินการกับตัวอย่างที่ตัดตามขวางไปยังทิศทางของเส้นใย

หมายเหตุ : 1. ปั้มทำจากเหล็ก EI395และส่งมอบโลหะผสม EI435 แล้ว โดยไม่ต้องกำหนดคุณสมบัติทางกลและความแข็ง

2. สำหรับงานปั๊มขึ้นรูปจากเหล็ก EI481และอนุญาตให้ใช้ EI481-III ดำเนินการบ่มเพิ่มเติมที่อุณหภูมิ 790 - 810 °C ในกรณีนี้ เวลาจับยึดจะถูกเลือกให้เพียงพอเพื่อให้แน่ใจว่ามีความแข็งตามที่ระบุ nหรืออย่างน้อย 5 ชั่วโมง . สำหรับการตอกที่ทำจากเหล็ก EI481-IIIที่ เมื่อได้รับลักษณะความแข็งแรงและความแข็งที่ลดลง อนุญาตให้ใช้ความร้อนซ้ำตามโหมดต่อไปนี้: การชุบแข็ง 1150± 10 °C อายุ 650 - 670° ตั้งแต่ - 16 ชั่วโมง ,แอร์ทูเอจ 770± 10 ° C - 16 ชั่วโมง อากาศ

3. สำหรับการตอกที่ทำจากเหล็ก EI736-IIIและอนุญาตให้ใช้ EI961-III ดำเนินการฟื้นฟูเบื้องต้นที่อุณหภูมิ 1,000 - 1,020° C ก่อนชุบแข็ง

4. สำหรับงานปั๊มขึ้นรูปเหล็ก EP310-IIIที่ ได้รับความต้านทานชั่วคราวน้อยกว่า 145 กิโลกรัมตามตัวเลือกแรก / m 2 อนุญาตให้ลดอุณหภูมิการชุบแข็งเป็น 1,050 เพื่อทดสอบซ้ำ± 10 ° C. ผลลัพธ์ของการควบคุมโดยใช้โหมดนี้ถือเป็นผลลัพธ์หลัก

5. ตัวเลือกสำหรับการอบชุบด้วยความร้อนของปั๊มที่ทำจากเหล็ก EI268 EI736-III, EI961-III, EP310-III ถูกระบุตามลำดับ หากไม่มีข้อบ่งชี้ในคำสั่งซื้อ โรงงานของซัพพลายเออร์มีสิทธิ์เลือกโหมดการรักษาความร้อนตามดุลยพินิจของตน

6. การประทับตราที่จัดทำโดยไม่มีการบำบัดความร้อนเช่นเดียวกับที่ทำจากเหล็กและโลหะผสมที่ไม่ได้ระบุค่าความแข็งจะไม่อยู่ภายใต้การควบคุมความแข็ง ในกรณีนี้ การควบคุมจะดำเนินการโดยการสังเกตโหมดการเปลี่ยนรูปร้อน

การปั๊มโลหะผสมทนความร้อนมีสามประเภทหลักตามอุณหภูมิของเครื่องมือ:

1. การปั๊มร้อนแบบดั้งเดิมในแม่พิมพ์ที่ค่อนข้างเย็น

2. การปั๊มในแม่พิมพ์ที่ให้ความร้อนซึ่งมีอุณหภูมิของแสตมป์ต่ำกว่าอุณหภูมิของชิ้นงาน 200-400°C

3. การปั๊มขึ้นรูปด้วยความร้อนที่อุณหภูมิของปั๊มและชิ้นงานเท่ากัน

ช่วงอุณหภูมิที่ซูเปอร์อัลลอยสามารถทำงานร้อนได้นั้นค่อนข้างน้อยและขึ้นอยู่กับองค์ประกอบของโลหะผสม สำหรับโลหะผสมทนความร้อนที่มีนิกเกิลเป็นส่วนประกอบหลัก ช่วงอุณหภูมิของการเปลี่ยนรูปในสถานะร้อนจะลดลงเมื่อย้ายจากโลหะผสมที่มีปริมาณเฟส g¢ ต่ำไปเป็นโลหะผสมที่มีปริมาณสูง สำหรับการดำเนินการเปลี่ยนรูปส่วนใหญ่ ช่วงเวลานี้จะถูกกำหนดโดยอุณหภูมิเริ่มต้นของการหลอมเหลวในด้านหนึ่ง และอุณหภูมิ g¢-โซลวัส อีกด้านหนึ่ง เมื่อเศษส่วนปริมาตรของเฟส g¢ เพิ่มขึ้น อุณหภูมิที่เริ่มหลอมละลายของโลหะผสมจะลดลง และอุณหภูมิของ g¢-โซลวัสจะเพิ่มขึ้น ในเวลาเดียวกัน อุณหภูมิของการตกผลึกใหม่จะเพิ่มขึ้นและความเป็นพลาสติกจะลดลง ความกว้างของช่วงพลาสติกทางเทคโนโลยีสามารถเป็นได้เช่น เพียง 10°C ความยากลำบากเพิ่มเติมเกิดขึ้นอันเป็นผลมาจากการให้ความร้อนแบบอะเดียแบติกของชิ้นงาน ซึ่งมีความสำคัญอย่างยิ่งที่อัตราความเครียดที่สูงขึ้น รวมถึงผลจากการระบายความร้อนของวัสดุโดยผนังของแม่พิมพ์ เมื่อเลือกสภาวะที่เหมาะสมสำหรับการเปลี่ยนรูปร้อนของโลหะผสมทนความร้อนจำเป็นต้องคำนึงถึงปัจจัยทางเทคโนโลยีทั้งหมดรวมไปถึง:

· ลักษณะของการไหลของพลาสติกของชิ้นงาน ขึ้นอยู่กับโครงสร้างจุลภาค อุณหภูมิ ระดับของการเสียรูป และอัตราการเสียรูป

· คุณสมบัติของวัสดุเมทริกซ์ กำหนดโดยองค์ประกอบ อุณหภูมิ และความเค้นสัมผัส

· คุณสมบัติของสารหล่อลื่นในช่องว่างระหว่างชิ้นงานกับผนังของแม่พิมพ์ แสดงโดยค่าสัมประสิทธิ์การเสียดสีและค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อน

· ลักษณะของอุปกรณ์ปั๊มขึ้นรูป

· โครงสร้างจุลภาคของชิ้นส่วนที่ถูกประทับตราและคุณสมบัติทางกลที่เกี่ยวข้อง

การตีขึ้นรูปจานส่วนใหญ่ดำเนินการโดยใช้ค้อนและเครื่องอัดไฮดรอลิกในแม่พิมพ์เหล็กที่ได้รับความร้อนที่อุณหภูมิ 200-450°C เช่น ถึงอุณหภูมิการอบคืนตัวที่จำกัดของวัสดุแสตมป์ เมื่อตอกด้วยค้อน อุณหภูมิ ระดับ และอัตราการเสียรูปจะมีความไม่สม่ำเสมออย่างมีนัยสำคัญตลอดปริมาตรของชิ้นงาน การเสียรูปไม่สม่ำเสมอปรากฏในรูปแบบของโซนนิ่งและโซนของการเสียรูปแบบเข้มข้น เมื่ออุณหภูมิของชิ้นงานที่จุดเริ่มต้นของการปั๊มอยู่ที่ 1150°C ชั้นพื้นผิวจะถูกทำให้เย็นลงถึง 600-1,000°C และความเร็วในการเปลี่ยนรูปที่เพิ่มขึ้น (6-8 ม./วินาที) ส่งผลให้ความต้านทานการเสียรูปเพิ่มขึ้น ความยาก เติมโพรงของร่องแม่พิมพ์และเพิ่มการสึกหรอ การเปลี่ยนรูปเฉพาะที่และผลกระทบทางความร้อนของการเสียรูปทำให้เกิดความแตกต่างของโครงสร้างของการตีขึ้นรูป ซึ่งไม่ได้ถูกกำจัดโดยการบำบัดความร้อนในภายหลัง อย่างไรก็ตาม กำลังสูงของอุปกรณ์ค้อน รวมกับการควบคุมกระบวนการปั๊มอย่างละเอียด ทำให้สามารถแก้ปัญหาที่ซับซ้อนในการได้รับโครงสร้างจุลภาคที่กำหนดโดยการนำพลังงานกระแทกที่หลากหลาย (ตั้งแต่การสัมผัสเบาไปจนถึงการกระแทกแบบเต็ม) ดำเนินการด้วยความสามารถในการทำซ้ำและความแม่นยำที่ค่อนข้างสูง

สำหรับการปั๊มชิ้นส่วนที่หมุนได้ของเครื่องยนต์ไอพ่น แนะนำให้ประทับในแม่พิมพ์ปิดเพื่อเพิ่มการเสียรูปของชิ้นส่วนต่อพ่วงของการตีขึ้นรูป และเพื่อลดการระบายความร้อนของชั้นผิวของชิ้นงาน ขอแนะนำให้ใช้ความร้อน- เหล็กทนเป็นวัสดุประทับตราทำให้แสตมป์ร้อนได้ที่อุณหภูมิ 500-700°C นอกจากนี้ยังเป็นที่ทราบกันดีว่าการตอกบนค้อนมีราคาถูกกว่าการตอกบนเครื่องอัดไฮดรอลิกมาก

มีสภาวะความเร็วในการเปลี่ยนรูปที่ดีขึ้นในระหว่างการปั๊มบนเครื่องอัดไฮดรอลิก เมื่อทำการตอกบนแท่นพิมพ์ จะสามารถลดอุณหภูมิความร้อนลงได้ 50-100°C ในขณะที่ยังคงรักษาแรงจำเพาะเช่นเดียวกับการตอกด้วยค้อน เมื่อย้ายจากการใช้งานแบบไดนามิกของการโหลดบนค้อนไปสู่การใช้งานแบบคงที่บนแท่นพิมพ์โดยมีความเป็นพลาสติกของโลหะผสมเท่ากันความต้านทานต่อการเสียรูปจะลดลง อย่างไรก็ตาม การระบายความร้อนอย่างรวดเร็วของชิ้นงานเนื่องจากการสัมผัสกับการประทับตราที่ค่อนข้างเย็นเป็นเวลานานจะช่วยลดผลกระทบที่เกิดจากการลดแรงเสียรูปในระหว่างการปั๊มที่ความเร็วต่ำ

เมื่อทำการตีโลหะผสมนิกเกิลในแม่พิมพ์ที่ให้ความร้อน ความสำเร็จส่วนใหญ่ขึ้นอยู่กับการเลือกน้ำมันหล่อลื่นอุณหภูมิสูงที่ถูกต้อง การปั๊มโลหะผสมนิกเกิลนั้นดำเนินการโดยใช้สารหล่อลื่นที่ทำจากแก้วเนื่องจากสารหล่อลื่นเหล่านี้ให้โหมดแรงเสียดทานแบบอุทกพลศาสตร์ที่มีค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทาน ม.< 0,05. Различные фирмы ограничивают температуру инструмента при штамповке в обогреваемых штампах 750¸850°С. Перепад температур в пределах 200¸400°С между заготовкой и штампом приводит к незначительному остыванию заготовки, которое компенсируют повышением скорости деформирования с целью сокращения времени контакта штампа с заготовкой. Этот прием является компромиссом между изотермической и обычной штамповкой и широкого практического применения при штамповке никелевых сплавов не нашел.

เทคโนโลยีนี้ให้:

เพิ่มอายุการใช้งานและลักษณะการทำงานของชิ้นส่วน 20-25%
ลดการใช้โลหะลง 1.5-3 เท่า
ลดพลังของอุปกรณ์การตีขึ้นรูปที่ใช้ลง 10 เท่า
การลดต้นทุนผลิตภัณฑ์อย่างมีนัยสำคัญ

ขนาด ประทับตราช่องว่าง:- เส้นผ่านศูนย์กลาง 10...250 มม. - ความสูง 20...300 มม. - น้ำหนัก 0.05...5.0 กก.

การปั๊มไอโซเทอร์มอลของช่องว่างโปรไฟล์ที่ซับซ้อน

ช่องว่างแมกนีเซียม

รูปที่ 3.2 โลหะผสมไทเทเนียม

รูปที่ 3.3.โลหะผสมไทเทเนียม

1. การเผาผนึก + การปั๊มไอโซเทอร์มอล

2. GIP + ปั๊มธรรมดา

3. HIP + การอัดขึ้นรูป + การปั๊มความร้อนใต้พิภพ

บทที่ 5 วัสดุคอมโพสิตที่มีโครงสร้างเป็นโลหะ

โลหะที่ไม่ใช่เหล็ก

UDC 669.018.44:621.438

การเปลี่ยนรูปแบบอุณหภูมิความร้อนของโลหะผสมทนความร้อน

© Ospennikova Olga Gennadievna, Ph.D. เทคโนโลยี วิทยาศาสตร์; ลอมเบิร์ก บอริส สมุยโลวิช ปริญญาเอก สาขาวิศวกรรมศาสตร์ วิทยาศาสตร์; Moiseev Nikolay Valentinovich ผู้อาวุโส ทางวิทยาศาสตร์ คอล.; Kapitanenko Denis Vladimirovich หัวหน้าห้องปฏิบัติการ

FSUE "สถาบันวิจัยวัสดุการบินทั้งหมดของรัสเซีย" รัสเซีย มอสโก. อีเมล: [ป้องกันอีเมล]

บทความนี้ได้รับเมื่อวันที่ 11 มิถุนายน 2013

นำเสนอผลลัพธ์ของการพัฒนาและการพัฒนาทางอุตสาหกรรมของกระบวนการทางเทคโนโลยีโดยใช้การปั๊มไอโซเทอร์มอลที่อุณหภูมิสูงของดิสก์ของเครื่องยนต์กังหันแก๊ส (GTE) และชิ้นส่วนอื่นๆ จากโลหะผสมนิกเกิลและไทเทเนียมทนความร้อนเฮเทอโรเฟสที่เปลี่ยนรูปได้ยาก

เมื่อเชี่ยวชาญการผลิตช่องว่างดิสก์ของเครื่องยนต์กังหันก๊าซปัญหาที่ซับซ้อนได้รับการแก้ไข - โหมดทางความร้อนเชิงกลของการเปลี่ยนรูปของโลหะผสมได้รับการพัฒนาเพื่อให้มั่นใจว่าการดำเนินการของเอฟเฟกต์ความเป็นพลาสติกยิ่งยวดมีการพัฒนาการเคลือบเทคโนโลยีป้องกันที่มีประสิทธิภาพตลอดจนองค์ประกอบของความร้อนสูง วัสดุปั๊มขึ้นรูปที่ทนทานซึ่งรับประกันความต้านทานสูงเมื่อทำงานในอากาศ การออกแบบการติดตั้งแบบประหยัดพลังงานได้ถูกสร้างขึ้น

ด้วยการใช้เทคโนโลยีที่พัฒนาขึ้น ทำให้สามารถผลิตงานปั๊มคุณภาพสูงและประหยัดจากโลหะผสมที่เปลี่ยนรูปยากทนความร้อนสูงได้ ซึ่งการผลิตโดยใช้เทคโนโลยีแบบดั้งเดิมทำให้เกิดปัญหาอย่างมาก และในบางกรณีก็เป็นไปไม่ได้

คำสำคัญ: โลหะผสมทนความร้อน การประทับตราด้วยความร้อน การตกผลึกซ้ำ; ดิสก์เครื่องยนต์กังหันก๊าซ กดพิเศษ

ข้อดีของการเปลี่ยนรูปแบบไอโซเทอร์มอลซึ่งดำเนินการในเครื่องมือที่ได้รับความร้อนจนถึงอุณหภูมิการเปลี่ยนรูป ในที่สุดก็เดือดลงไปเพื่อเพิ่มความเป็นพลาสติกทางเทคโนโลยีขององค์ประกอบที่เปลี่ยนรูปยาก เพิ่มความแม่นยำ และยังขยายความสามารถในการควบคุมโครงสร้างและคุณสมบัติของการประทับตรา

พารามิเตอร์ทางความร้อนเชิงกลที่พัฒนาขึ้นที่ FSUE "VIAM" สำหรับการผลิตชิ้นงานจากโลหะผสมนิกเกิลทนความร้อนที่เปลี่ยนรูปยากพร้อมโครงสร้างเม็ดละเอียดที่ได้รับการควบคุมนั้นขึ้นอยู่กับกระบวนการที่เกี่ยวข้องกับกลไกที่ต้องการของการเสียรูปพลาสติกและความเข้มของการกระตุ้นด้วยความร้อนที่เกิดขึ้นพร้อมกัน กระบวนการอ่อนตัว

การเปลี่ยนรูปด้วยความร้อนซึ่งแพร่หลายในประเทศของเราและต่างประเทศ สะท้อนถึงสภาวะของกระบวนการ 5 ในขณะที่อุณหภูมิของโลหะในระหว่างกระบวนการเปลี่ยนรูปจะเพิ่มขึ้นเนื่องจากผลกระทบทางความร้อนของการเสียรูป ดังนั้นในบางกรณีขอแนะนำให้ตั้งค่าการไล่ระดับอุณหภูมิที่ไม่เท่ากันในตอนแรก< ты нагрева заготовки и штампа.

กระบวนการที่แท้จริงส่วนใหญ่เป็นกระบวนการไอโซเทอร์มอล

การปั๊มโลหะจะดำเนินการภายใต้เงื่อนไขของการอ่อนตัวแบบไดนามิก เป็นที่ทราบกันดีว่าในโลหะที่อยู่ภายใต้การเปลี่ยนรูปแบบพลาสติก ความหนาแน่นของการเคลื่อนที่จะเพิ่มขึ้นและการแข็งตัวของความเครียดเกิดขึ้น พร้อมกับการเพิ่มขึ้นของความเครียดในการไหล ในระหว่างการเปลี่ยนรูปแบบไอโซเทอร์มอลที่อุณหภูมิสูง ความหนาแน่นของการเคลื่อนที่จะไม่ถึงค่าสูงสุดอันเป็นผลมาจากกระบวนการทำให้อ่อนลงแบบไดนามิกที่กระตุ้นด้วยความร้อน นอกจากนี้ ความเครียดที่เกิดความสมดุลระหว่างการแข็งตัวของความเครียดและการอ่อนตัวแบบไดนามิกจะลดลงพร้อมกับอัตราความเครียดที่ลดลงในระหว่างการเปลี่ยนรูปที่อุณหภูมิคงที่ ที่อุณหภูมิคงที่ อัตราความเครียดมีอิทธิพลชี้ขาดต่อความเข้มของการอ่อนตัว ซึ่งเกิดขึ้นจากกระบวนการนำกลับคืนแบบไดนามิก (โพลิกอนไนเซชันไดนามิกหรือการตกผลึกซ้ำแบบไดนามิก) ตรงกันข้ามกับการตกผลึกซ้ำแบบอบอ่อน สัญญาณของการตกผลึกซ้ำแบบไดนามิกในอดีตคือการมีร่องรอยของการเสียรูปภายในเมล็ดข้าวที่เท่ากัน (เมล็ดย่อยที่ยาวขึ้น ความหนาแน่นของความคลาดเคลื่อนเพิ่มขึ้น) โครงสร้างย่อยในเมล็ดพืชใหม่ดังกล่าวเกิดขึ้นจากการตกผลึกซ้ำ

การเสียรูปในระยะเริ่มแรกจะถูกสร้างขึ้นในกระบวนการของการเสียรูปเพิ่มเติม

หากเวลาที่ปริมาตรโลหะบางส่วน (ปกติประมาณ 50%) ผ่านการตกผลึกซ้ำ (¿i) นั้นมากกว่าเวลาที่การเปลี่ยนรูปของวัสดุจนถึงระดับการเปลี่ยนรูป (¿D) ดังนั้นเมล็ดใหม่ที่ก่อตัว เนื่องจากไดนามิกตกผลึกใหม่ จะถูกเสริมความแข็งแกร่งในลักษณะเดียวกับเมทริกซ์ที่ไม่ตกผลึกใหม่ ดังนั้น ที่อัตราความเครียดสูง (0.5-500 s-1) การมีส่วนร่วมของการตกผลึกซ้ำแบบไดนามิกต่อการอ่อนตัวลงจึงไม่มีนัยสำคัญ กระบวนการเปลี่ยนรูปแบบอุณหภูมิคงที่ดังกล่าวจะไม่ได้ผลในแง่ของการลดความเครียดจากการไหล ในเวลาเดียวกัน การใช้อัตราความเครียดสูงในบางกรณีอาจทำให้กระบวนการตกผลึกซ้ำแบบไดนามิกรุนแรงขึ้น และสร้างภาพลวงตาว่าอุณหภูมิเริ่มต้นลดลง ปรากฏการณ์นี้เกี่ยวข้องกับการเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิของโลหะอันเป็นผลมาจากการให้ความร้อนจากการเปลี่ยนรูป ความเข้มของมันจะเพิ่มขึ้นตามความเร็วและระดับของการเปลี่ยนรูปที่เพิ่มขึ้น ในระหว่างการเสียรูปในอัตราต่ำเมื่อใด< ¿д, динамическая рекристаллизация вносит значительный вклад в разупрочнение. Изотермическое деформирование в условиях полного динамического разупрочнения позволяет осуществлять формоизменение заготовки при низких значениях напряжений течения и является высокоэффективным процессом .

ดังนั้นการเปลี่ยนรูปโดยอุณหภูมิคงที่ในอัตราที่ต่ำเมื่อเปรียบเทียบกับวิธีการเปลี่ยนรูปด้วยความร้อนแบบดั้งเดิม จะสร้างเงื่อนไขสำหรับกระบวนการทำให้อ่อนลงแบบไดนามิกที่สมบูรณ์ยิ่งขึ้น รับผิดชอบในการทำให้อ่อนลง ขึ้นอยู่กับสภาวะทางกลความร้อนของการเสียรูป (อุณหภูมิ ระดับและอัตราการเสียรูป) รวมถึงคุณสมบัติของวัสดุที่มีรูปร่างผิดปกติ โดยเฉพาะอย่างยิ่งค่าพลังงานของความผิดพลาดในการซ้อน สามารถกู้คืนได้ โพลิกอนไนเซชัน และการตกผลึกซ้ำแบบไดนามิก . กระบวนการทำให้อ่อนตัวหลักในระหว่างการเปลี่ยนรูปของอุณหภูมิความร้อนที่อุณหภูมิสูงโดยลดลงอย่างมากคือการตกผลึกซ้ำแบบไดนามิก การเสียรูปที่อุณหภูมิต่ำอาจมาพร้อมกับการฟื้นตัวแบบไดนามิก

ข้อดีของการปั๊มไอโซเทอร์มอลในการผลิตช่องว่างที่แม่นยำของชิ้นส่วนจากโลหะผสมอลูมิเนียมและไทเทเนียมที่มีรูปร่างที่ซับซ้อน

พื้นผิวที่ไม่ได้ตัดเฉือนหรือค่าเผื่อขั้นต่ำสำหรับการตัดเฉือนขั้นสุดท้ายของเราได้รับการยืนยันจากประสบการณ์หลายปีในองค์กรอุตสาหกรรมการบินหลายแห่ง กระบวนการทางเทคโนโลยีสำหรับการปั๊มไอโซเทอร์มอลของชิ้นส่วนรูปทรงซับซ้อนขนาดใหญ่ที่มีองค์ประกอบโครงสร้างบาง (ซี่โครง, ใบมีด), โพรงลึก, ความแตกต่างที่ชัดเจนในส่วนต่างๆ และอัตราส่วนพื้นที่ผิวต่อปริมาตรขนาดใหญ่ได้รับการควบคุม

การใช้งานการปั๊มขึ้นรูปด้วยอุณหภูมิคงที่อย่างแพร่หลายของชิ้นส่วนที่ทำจากเหล็กและโลหะผสมนิกเกิลทนความร้อน ถูกขัดขวางเนื่องจากการขาดวัสดุการปั๊มขึ้นรูปที่ให้ความต้านทานเพียงพอที่อุณหภูมิสูงกว่า 1,000 °C ประสบการณ์จากต่างประเทศที่มีอยู่ในการใช้โลหะผสมโมลิบดีนัมเป็นวัสดุปั๊มขึ้นรูปจำเป็นต้องสร้างการติดตั้งไอโซเทอร์มอลที่ซับซ้อนด้วยห้องสุญญากาศ

ในเวลาเดียวกัน ความเกี่ยวข้องของการใช้การปั๊มไอโซเทอร์มอลของโลหะผสมทนความร้อนนั้นเกิดจากการพัฒนาองค์ประกอบเฮเทอโรเฟสใหม่ที่แสดงพลาสติกทางเทคโนโลยีต่ำและมีช่วงอุณหภูมิที่แคบมากของการเสียรูป มีความต้านทานสูงต่อการเสียรูป มีความไวสูงต่อ อัตราความเครียดและหัวความเครียดระหว่างการประมวลผลโดยใช้เทคโนโลยีแบบดั้งเดิม โลหะผสมรุ่นใหม่ที่ใช้สำหรับจานเครื่องยนต์กังหันแก๊สมีมากกว่า 30% ของเฟสเสริมกำลังหลัก y" ซึ่งรักษาเสถียรภาพทางความร้อนที่อุณหภูมิใกล้เคียงกับอุณหภูมิโซลิดัส ความยากลำบากที่เกิดขึ้นระหว่างการพัฒนาการผลิตช่องว่างของดิสก์ที่ผิดรูปและอื่น ๆ ผลิตภัณฑ์กึ่งสำเร็จรูปจากโลหะผสมดังกล่าวจำเป็นต้องพัฒนาเทคโนโลยีการผลิตที่มีประสิทธิภาพมากขึ้น

ขั้นตอนสำคัญในการแก้ปัญหาการปั๊มไอโซเทอร์มอลของโลหะผสมดังกล่าวคือการพัฒนาวิธีการรักษาการเปลี่ยนรูปเนื่องจากความร้อนเบื้องต้นของแท่งโลหะและเหล็กแท่ง เพื่อให้แน่ใจว่าการก่อตัวของโครงสร้างเฮเทอโรเฟสที่มีเม็ดละเอียดที่ได้รับการควบคุม พร้อมด้วยสัณฐานวิทยาที่เหมาะสมที่สุดของขั้นตอนการเสริมความแข็งแกร่ง ซึ่งแสดงค่าสูง (มากถึง 70-80%) ความเป็นพลาสติกทางเทคโนโลยีและความเป็นพลาสติกยิ่งยวดที่พารามิเตอร์อัตราอุณหภูมิที่แน่นอนของการเสียรูปด้วยความร้อน ^ การพัฒนาเทคโนโลยีพื้นฐานทางวิทยาศาสตร์นั้นคำนึงถึงอุณหภูมิวิกฤตของการเปลี่ยนแปลงโครงสร้างและเฟส: การสลายตัวของเฟสการเสริมความแข็งแกร่ง 5 ไดนามิกและ

การตกผลึกแบบคงที่ เพื่อตรวจสอบคุณลักษณะเหล่านี้ ได้มีการพัฒนาวิธีการต้านทานมิติซึ่งใช้แรงงานน้อยกว่าเมื่อเปรียบเทียบกับวิธีทางโลหะวิทยา ความสำเร็จที่สำคัญไม่แพ้กันในการพัฒนาการปั๊มขึ้นรูปด้วยอุณหภูมิคงที่ที่อุณหภูมิสูงคือการพัฒนาวัสดุปั๊มขึ้นรูปที่ทนความร้อนสูงและทนต่อตะกรันซึ่งมีความต้านทานสูงเพียงพอที่อุณหภูมิสูงกว่า 1,000 °C ในอากาศ

FSUE "VIAM" ได้สร้างเทคโนโลยีที่ซับซ้อนของการปั๊มไอโซเทอร์มอลสำหรับการผลิตชุดนำร่องของดิสก์แบล็กสำหรับเครื่องยนต์กังหันก๊าซแบบอนุกรมและขั้นสูงจากโลหะผสมที่มีอุณหภูมิสูง คอมเพล็กซ์ประกอบด้วยเครื่องอัดไฮดรอลิกแบบพิเศษที่มีแรง 630 และ 1600 tf พร้อมความเร็วการทำงานที่ปรับได้ในช่วงกว้าง การควบคุมโปรแกรมกระบวนการให้ความร้อนและการเสียรูป (รูปที่ 1)

ความเชี่ยวชาญเฉพาะด้านของอุปกรณ์การพิมพ์สำหรับการปั๊มแบบอุณหภูมิคงที่เป็นผลมาจาก:

การวางหน่วยทำความร้อนบนโต๊ะกดซึ่งให้ความร้อนที่ควบคุมได้ของเครื่องมือปั๊มจนถึงอุณหภูมิที่กำหนดของการเสียรูปของชิ้นงาน

ลดและปรับความเร็วของจังหวะการกดภายใน 0.1-4 มม./วินาที

ความเป็นไปได้ในการจับชิ้นงานที่เปลี่ยนรูปได้ในแม่พิมพ์โดยใช้แรงที่กำหนด

ข้าว. 1. เครื่องอัดไอโซเทอร์มอลด้วยแรง 1600 tf พร้อมระบบติดตามกระบวนการเปลี่ยนรูป

การควบคุมด้วยคอมพิวเตอร์ (การตรวจสอบ) ของกระบวนการเปลี่ยนรูป

การสร้างความซับซ้อนทางเทคโนโลยีช่วยให้มั่นใจได้ถึงการนำกระบวนการทางเทคโนโลยีไปใช้ที่อุณหภูมิที่เหมาะสมและพารามิเตอร์อัตราการเสียรูปของโลหะผสมเฉพาะ

การติดตั้งอุณหภูมิคงที่ช่วยให้คุณรักษาอุณหภูมิที่ตั้งไว้ภายใน ±20 °C ในช่วงสูงถึง 1150 °C และโดยการปรับความเร็ว

หากต้องการอ่านบทความนี้ต่อ คุณต้องซื้อข้อความฉบับเต็ม บทความจะถูกส่งในรูปแบบ

GORYUNOV ALEXANDER VALERIEVICH, MIN PAVEL GEORGIEVICH, RIGIN VADIM EVGENIEVICH, SIDOROV VIKTOR VASILIEVICH - 2014

ปัญหาของการใช้ทางอุตสาหกรรมของวัสดุซุปเปอร์พลาสติกของโลหะและโลหะผสมในการบำบัดด้วยแรงดันของโลหะ

กรูนิน เอ็น.เอ็น., ชูมาเชนโก อี.เอ็น. - 2548