Transformatora īssavienojuma pieredze

pieredze īssavienojums sauc par transformatora pārbaudi ar īsslēgtu sekundāro tinumu ķēdi un nominālā strāva primārais tinums. Īssavienojuma testa veikšanas shēma ir parādīta attēlā. 11.3. Eksperiments tiek veikts, lai noteiktu sekundārā tinuma strāvas nominālvērtību, jaudas zudumus vados un sprieguma kritumu pāri transformatora iekšējai pretestībai.

Īssavienojuma gadījumā sekundārā tinuma ķēdē strāvu tajā ierobežo tikai šī tinuma mazā iekšējā pretestība. Tāpēc pat pie salīdzinoši nelielām EMF E2 vērtībām strāva I2 var sasniegt bīstamas vērtības, izraisīt tinumu pārkaršanu, izolācijas iznīcināšanu un transformatora atteici. Ņemot to vērā, eksperiments sākas ar nulles spriegumu transformatora ieejā, t.i. plkst. Pēc tam pakāpeniski palieliniet primārā tinuma spriegumu līdz vērtībai, pie kuras primārā tinuma strāva sasniedz nominālvērtību. Šajā gadījumā sekundārā tinuma strāva, ko mēra ar ampērmetru A2, tiek uzskatīta par vienādu ar nominālo. Spriegumu sauc par īssavienojuma spriegumu.
Primārā tinuma sprieguma vērtība īssavienojuma testā ir maza un ir 5 ¸ 10% no nominālās vērtības. Tāpēc sekundārā tinuma E2 efektīvā vērtība ir 2 ¸ 5%. Proporcionāli EMF vērtībai samazinās magnētiskā plūsma un līdz ar to jaudas zudums magnētiskajā ķēdē - Pc. No tā izriet, ka vatmetra rādījumi īssavienojuma pārbaudē praktiski nosaka tikai zudumus vados Ppr, un
(11.3)
Mēs izsakām strāvu I2K caur samazināto strāvu

Mēs ņemam vērā to un arī to
.
Pēc tam izteiksmi (11.3) pārrakstām kā
(11.4)
kur RK ir transformatora aktīvā pretestība īssavienojuma režīmā un
(11.5)
Transformatora aktīvās pretestības vērtība ļauj aprēķināt tā induktīvo pretestību

Precīzi aprēķinot, jāņem vērā, ka RK ir atkarīgs no temperatūras. Tāpēc transformatora pretestība tiek noteikta samazināta līdz 750C temperatūrai, t.i.

.
Tagad ir viegli noteikt sprieguma kritumu transformatora iekšējā pretestībā - ZK:

Praksē viņi izmanto doto UK vērtību procentos, apzīmējot to ar zvaigznīti, t.i.
(11.6)
Šī vērtība ir norādīta uz transformatora datu plāksnītes.
Zinot transformatora iekšējo pretestību, varam attēlot tā ekvivalento ķēdi 11.4.att. vektoru diagramma kas atbilst šai shēmai, ir parādīts attēlā. 11.5.
Vektoru diagramma ļauj noteikt sprieguma samazināšanos transformatora D U izejā sprieguma krituma dēļ kompleksajā pretestībā. D U vērtību definē kā attālumu starp taisni, kas iziet no vektora sākuma un beigu punktiem un ir paralēla x asij. No diagrammas var redzēt, ka šī vērtība ir divu taisnleņķa trīsstūru kāju summa, kuru hipotenūzas ir un , un asi stūri ir vienādi ar j2.
Tāpēc

Praksē tiek izmantota DU relatīvā vērtība procentos, kas apzīmēta ar zvaigznīti, t.i.
(11.7)
Lieljaudas transformatoriem (SH> 1000 V × A) transformācijas koeficienta kontrolei var izmantot īssavienojumu pieredzi. Šādiem transformatoriem īsslēguma strāvas režīmā dīkstāves kustība var atstāt novārtā kā

Tāpēc
(11.8)
Pēdējā izteiksme ir precīzāka nekā vairāk jaudas transformators. Tomēr tas nav pieņemams mazjaudas transformatoriem.

Visi transformatori darbojas divos galvenajos režīmos: zem slodzes un tukšgaitā. Taču ir zināms cits darbības režīms, kurā strauji palielinās mehāniskie spēki un noplūdes plūsma tinumos. Šo režīmu sauc par transformatora īssavienojumu. Šī situācija rodas, kad primārais tinums saņem strāvu, kad sekundārais aizveras uz savām ieejām. Slēgšanas laikā ir pretestība, kamēr strāva uz sekundāro tinumu turpina plūst no primārā.

Tad strāva tiek dota patērētājam, kas ir sekundārais tinums. Tādējādi notiek transformatora īssavienojuma process.

Īsslēguma būtība

Slēgtā sekcijā rodas pretestība, kuras vērtība ir daudz mazāka par slodzes pretestību. Strauji palielinās primārās un sekundārās strāvas, kas var uzreiz sadedzināt tinumus un pilnībā iznīcināt transformatoru. Taču tas nenotiek un aizsardzībai izdodas to atvienot no tīkla. Tas ir saistīts ar faktu, ka palielināta transformatora izkliede un lauki ievērojami samazina īssavienojuma strāvu ietekmi, kā arī nodrošina tinumu aizsardzību pret elektrodinamiskām un termiskām slodzēm. Tāpēc, pat ja tinumos ir zudumi, tiem vienkārši nav laika negatīvi ietekmēt.

Īssavienojuma brīdinājums

Normālas transformatora darbības laikā elektrodinamisko spēku vērtībai ir minimālā vērtība. Laika gaitā straumes un centieni palielinās desmitkārtīgi, radot nopietnas briesmas. Rezultātā var deformēties tinumi, zaudēta to stabilitāte, saliektas spoles, aksiālo spēku iedarbībā tiek sasmalcinātas blīves.

Lai samazinātu elektrodinamiskos spēkus, montāžas laikā tinumi tiek iespiesti aksiāli. Šo darbību veic atkārtoti: vispirms, kad ir uzstādīti tinumi un uzstādītas augšējās sijas, un pēc tam, kad aktīvā daļa ir izžuvusi. Otrā darbība ir īpaši svarīga, lai samazinātu piepūli, jo sliktas kvalitātes presēšana aizdares darbības rezultātā var izraisīt spoles nobīdi vai iznīcināšanu. Nopietnas briesmas ir spoles pašrezonanses sakritība ar elektrodinamiskajā spēkā esošo frekvenci. Rezonanse var radīt spēkus, kas normālā darbībā ir pilnīgi nekaitīgi.

Lai uzlabotu transformatora kvalitāti, montāžas laikā nekavējoties jānovērš iespējamā izolācijas saraušanās, jāsaskaņo visi augstumi un jānodrošina kvalitatīva presēšana. Ievērojot nepieciešamos tehnoloģiskos procesus, transformatora īssavienojums var iztikt bez nopietnām sekām.

Ekspluatācijas transformatora īssavienojums

Īssavienojumi elektroinstalācijās parasti rodas jebkādu darbības traucējumu dēļ tīklos (ar izolācijas mehāniskiem bojājumiem, elektrības pārrāvumu pārsprieguma rezultātā utt.) vai apkalpojošā personāla kļūdainas darbības dēļ.

Transformatoram īssavienojums ir ļoti bīstams, jo tiek radītas ļoti lielas strāvas. Kad sekundārā tinuma spailes ir īssavienotas, slodzes pretestība Zн praktiski ir vienāda ar nulli un līdz ar to arī spriegums sekundārā tinuma U2 spailēs ir vienāds ar nulli. Tādējādi primārajam tinumam pievadītais spriegums U1 tiks līdzsvarots ar sprieguma kritumu primārā un sekundārā tinuma pretestībās zK=Z1+Z2.Ekvivalenta ķēde vienai transformatora fāzei īssavienojuma laikā parādīta att. 11, a.

Līdzsvara vienādojums e. d.s. transformatora primārais tinums sekundārā tinuma īssavienojuma gadījumā tiks uzrakstīts šādā formā:

U1=Ikzk kur Ik ir īssavienojuma strāva.

Uz att. 11b ir parādīta vektoru diagramma vienai transformatora fāzei īssavienojuma laikā. Īssavienojuma strāvas vektors Ik ir vērsts vertikāli uz augšu. Paralēli strāvas vektoram tiek virzīts sprieguma krituma vektors īssavienojuma IkRk aktīvajā pretestībā. Pagriezts attiecībā pret strāvas vektoru - virziena virzienā (pretēji pulksteņrādītāja virzienam sprieguma krituma vektors uz transformatora īssavienojuma induktīvās pretestības koeficientu

Vektoru IkRk ģeometriskā summa noteiks primārajam tinumam pieliktā sprieguma U1 vektoru, kas ir pagriezts uz augšu attiecībā pret īssavienojuma strāvas vektoru Ik virziena virzienā ar īssavienojuma leņķi pk. Šis leņķis ir atkarīgs

par pretestību xk un rk attiecību. Jo lielāka ir induktīvā pretestība xk un mazāka aktīvā pretestība rk, jo lielāks būs leņķis φ. Tādējādi transformatora īssavienojuma strāva Ik=U1/zk

Tā kā sprieguma kritums transformatora tinumu pretestībā pie nominālās strāvas ir 5-7% no nominālā sprieguma, tas ir, īssavienojuma strāva būs lielāka par nominālo strāvu tik reižu, cik nominālais spriegums ir lielāks par spriegumu. tinumu pretestības kritums pie nominālās strāvas.

Attiecību Ik/In=100/uk sauc par īssavienojuma strāvas attiecību, kur Uk ir īssavienojuma spriegums.

Tāpēc transformatora īssavienojuma strāva ir daudzkārt lielāka par nominālo strāvu Šeit tika domāta transformatora īsslēguma strāvas līdzsvara stāvokļa vērtība. Šāda strāva, daudzkārt lielāka par nominālo strāvu, plūdīs transformatora tinumos visu īssavienojuma laiku, lai cik liela tā būtu. Tomēr īssavienojuma brīdī īssavienojuma strāvas daudzveidība var būt vēl lielāka. Atkarībā no pieliktā sprieguma momentānās vērtības momentānā īssavienojuma strāva atšķiras no līdzsvara stāvokļa 2 reizes.

Ja transformatora sekundārā tinuma īssavienojums noticis brīdī, kad sprieguma u momentānā vērtība ir vienāda ar maksimālo vērtību Uim, tad momentānā īssavienojuma strāva

Īssavienojuma gadījumā brīdī, kad spriegums ir nulle, momentānā īssavienojuma strāva būs 2 reizes lielāka par vienmērīgo strāvu.

Īsslēguma strāva strauji palielina tinuma temperatūru, kas apdraud izolācijas integritāti. Zudumi transformatora tinumu vados ir proporcionāli strāvai uz otro jaudu. Tāpēc gadījumā, ja īssavienojuma strāva izrādīsies, piemēram, 20 reizes lielāka par nominālo strāvu, tinumu vados zudumi būs 400 reizes lielāki nekā pie nominālās strāvas (ja mēs to nedarīsim). ņem vērā tinuma pretestības pieaugumu no apkures). Lielas jaudas izdalīšanās tinumu vados izraisa strauju to temperatūras paaugstināšanos, kā rezultātā izolācijas integritāte var tikt bojāta un transformators var sabojāties.

Tāpēc visi transformatori ir aprīkoti ar pietiekami ātru aizsardzību, kas īssavienojuma gadījumā izslēdz transformatoru. Ja laiks, kurā transformators atrodas īssavienojuma režīmā, ir īss, tā tinumiem nebūs laika uzkarst līdz izolācijai bīstamai temperatūrai.

Transformatora īssavienojums ir ļoti bīstams, jo tas var izraisīt tā iznīcināšanu. Ja divatā paralēlie vadi strāvas plūst vienā virzienā, šie vadi tiek piesaistīti viens otram, un, ja strāvas ir vērstas iekšā pretējā puse, vadi atgrūž viens otru.

Transformatoram ir daudz pagriezienu paralēli viens otram, no kuriem katru var uzskatīt par atsevišķu vadu. Jebkura viena tinuma (primārā vai sekundārā) pagriezienos strāvas plūst vienā virzienā, tā ka visi viena tinuma pagriezieni tiek savstarpēji piesaistīti. Primārā un sekundārā tinuma magnetizējošie spēki ir pretējā virzienā, tāpēc tinumiem ir tendence viens otru atgrūst.

Mehāniskie spēki, kas iedarbojas uz tinumiem, ir atkarīgi no tinumu konstrukcijas, pagriezienu izvietojuma un tinumos plūstošajām strāvām. Koncentriskajos simetriskos tinumos spēki F, kas iedarbojas uz tinumiem, ir vērsti perpendikulāri spoļu asij, disku maiņstrāvas tinumos spēki ir vērsti paralēli spoļu asij

Tā kā spēki, kas iedarbojas uz vadiem ar strāvu, ir atkarīgi no strāvu reizinājuma, spēki F, kas iedarbojas uz transformatoru tinumiem īssavienojuma laikā, būs daudzkārt lielāki nekā spēki, kas rodas pie nominālās slodzes. Ļoti lielu mehānisko spēku iedarbībā transformatora tinumi tiek deformēti tiktāl, ka var tikt salauzta izolācija un krasi samazinās to elektriskā izturība. Tinumu konstrukcijai jābūt tādai mehāniskai stiprībai, kas izturētu spēkus, kas pirmajā brīdī rodas no momentānām īsslēguma strāvām.

Kā zināms, slodzes režīmā transformatora sekundāro tinumu ieslēdz uztvērēju pretestība. Sekundārajā ķēdē tiek iestatīta strāva, kas ir proporcionāla transformatora slodzei. Piebarojot lielu skaitu uztvērēju, nav nekas neparasts, ka savienojošo vadu izolācija tiek pārrauta. Ja izolācijas bojājumu vietās saskaras vadi, kas piegādā uztvērējus, tad ķēdes sekcijas režīms, ko sauc par īssavienojumu (īssavienojumu). Ja savienojošie vadi, kas nāk no tinuma, aizveras kaut kur punktos a un b, kas atrodas pirms enerģijas uztvērēja (1. attēls), tad transformatora sekundārajā tinumā notiks īssavienojums. Šajā režīmā sekundārais tinums tiks īsslēgts. Tajā pašā laikā tas turpinās saņemt enerģiju no primārā tinuma un nodot to sekundārā ķēde, kas tagad sastāv tikai no tinuma un daļas no savienojošajiem vadiem. 1 - primārais tinums; 2 - sekundārais tinums; 3 - magnētiskā ķēde 1. attēls - īssavienojums pie transformatora sekundārā tinuma spailēm No pirmā acu uzmetiena šķiet, ka īssavienojuma gadījumā transformatoram neizbēgami jāsabrūk, jo tinumu un savienojošo vadu pretestība r 2 ir desmit reizes mazāka nekā uztvērēja pretestība r. Ja pieņemam, ka slodzes pretestība r ir vismaz 100 reizes lielāka par r 2, tad īsslēguma strāvai I 2k jābūt 100 reizes lielākai par strāvu I 2 transformatora normālas darbības laikā. Jo primārā strāva arī palielinās 100 reizes (I 1 ω 1 \u003d I 2 ω 2), zudumi transformatora tinumos strauji palielināsies, proti, 100 2 reizes (I 2 r), t.i., 10 000 reizes. Šādos apstākļos tinumu temperatūra 1-2 sekundēs sasniegs 500-600 ° C, un tie ātri izdegs. Turklāt transformatora darbības laikā starp tinumiem vienmēr ir mehāniski spēki, kas mēdz izspiest tinumu radiālā un aksiālā virzienā. Šie centieni ir proporcionāli tinumos esošo strāvu I 1 I 2 reizinājumam, un, ja īssavienojuma laikā katra no strāvām I 1 un I 2 palielinās, piemēram, 100 reizes, tad piepūles palielināsies 10 000 reižu. Šajā gadījumā to vērtība sasniegs simtiem tonnu, un transformatora tinumi būtu nekavējoties jāiznīcina. Tomēr praksē tas nenotiek. Transformatori, kā likums, iztur īssavienojumus tajos ļoti īsos laika periodos, līdz aizsardzība tos atvieno no tīkla. Īssavienojuma gadījumā krasi izpaužas kādas papildu pretestības darbība, ierobežojot īssavienojuma strāvu tinumos. Šī pretestība ir saistīta ar noplūdes magnētiskajām plūsmām Ф Р1 un Ф Р2, kas atzarojas no galvenās plūsmas Ф 0 un katra noslēdzas ap daļu “sava” tinuma 1 vai 2 apgriezienu (2. attēls).

1 - primārais tinums; 2 - sekundārais tinums; 3 - tinumu kopējā ass un transformatora serde; 4 - magnētiskā ķēde; 5 - galvenais izkliedes kanāls 2. attēls - noplūdes plūsmas un transformatora tinumu koncentriskais izvietojums Ir ļoti grūti tieši izmērīt izkliedes lielumu: ceļi, pa kuriem šīs plūsmas var slēgt, ir pārāk dažādi. Tāpēc praksē izkliedi novērtē pēc tās ietekmes uz spriegumu un strāvām tinumos. Acīmredzot, noplūdes plūsmas palielinās, palielinoties strāvai, kas plūst tinumos. Ir arī acīmredzams, ka normālas transformatora darbības laikā noplūdes plūsma ir salīdzinoši neliela galvenās plūsmas Ф 0 daļa. Patiešām, izkliedes plūsma ir saistīta tikai ar daļu no pagriezieniem, galvenā plūsma ir saistīta ar visiem pagriezieniem. Turklāt izkliedes plūsma lielākā daļa ceļš ir spiests iet caur gaisu, kura magnētiskā caurlaidība tiek uztverta kā vienotība, t.i., tā ir simtiem reižu mazāka par tērauda magnētisko caurlaidību, pa kuru aizveras plūsma F 0. Tas viss attiecas gan uz normālu darbību, gan uz transformatora īssavienojuma režīmu. Tomēr, tā kā noplūdes plūsmas nosaka tinumos esošās strāvas, un īssavienojuma režīmā strāvas palielinās simtiem reižu, plūsmas F p palielinās par tādu pašu daudzumu; tajā pašā laikā tie ievērojami pārsniedz plūsmu Ф 0 . Noplūdes plūsmas inducē pašindukcijas emf tinumos E p1 un E p2, kas vērsti pret strāvu. Pretdarbību, piemēram, emf E p2 var uzskatīt par kādu papildu pretestību sekundārā tinuma ķēdē, kad tā ir īssavienota. Šo pretestību sauc par reaktīvo. Sekundārajam tinumam ir spēkā vienādojums E 2 \u003d U 2 + I 2 r 2 + (-E p 2). Īsslēguma režīmā U 2 \u003d 0 un vienādojums tiek pārveidots šādi: E 2 \u003d I 2K r 2K + (-E p2K) vai E 2 \u003d I 2K r 2K + I 2K x 2K, kur indekss "k" attiecas uz pretestībām un strāvām īssavienojuma režīmā; I 2 K x 2 K - induktīvā sprieguma kritums īssavienojuma režīmā, vienāds ar E p 2 K vērtību; x 2 K - sekundārā tinuma pretestība. Pieredze rāda, ka atkarībā no transformatora jaudas pretestība x 2 ir 5-10 reizes lielāka par r 2. Tāpēc patiesībā strāva I 2 K nav 100, bet tikai 10-20 reizes lielāka par strāvu I 2 transformatora normālas darbības laikā ( aktīvā pretestība atstāts novārtā mazā izmēra dēļ). Līdz ar to reāli zudumi tinumos pieaugs nevis par 10 000, bet tikai par 100-400; tinumu temperatūra īssavienojuma laikā (dažas sekundes) gandrīz nesasniegs 150-200 ° C, un šajā īsajā laikā transformatorā nenotiks nopietni bojājumi. Tātad, pateicoties izkliedēšanai, pats transformators spēj pasargāt sevi no īssavienojuma strāvām. Visas aplūkotās parādības rodas īssavienojuma laikā pie sekundārā tinuma spailēm (ieejām) (sk. a un b punktu 1. attēlā). Šis ir avārijas režīms lielākajai daļai jaudas transformatori un, protams, tas nenotiek katru dienu un pat ne katru gadu. Ekspluatācijas laikā (15-20 gadi) transformatoram var būt tikai daži šādi smagi īssavienojumi. Taču tam jābūt izstrādātam un ražotam tā, lai tie to nesagrautu un neizraisītu avāriju. Ir nepieciešams skaidri iedomāties parādības, kas notiek transformatorā īssavienojuma laikā, lai apzināti saliktu vissvarīgākās tā konstrukcijas sastāvdaļas. Šajā sakarā ļoti nozīmīgu lomu spēlē viens no svarīgākajiem transformatora raksturlielumiem - īssavienojuma spriegums.

Transformatora īssavienojuma režīms ir tāds režīms, kad sekundārā tinuma spailes aizver strāvas vadītājs ar pretestību, kas vienāda ar nulli (ZH = 0). Transformatora īssavienojums darbības apstākļos rada avārijas režīmu, kopš sekundārā strāva, un līdz ar to primārais pieaugums vairākus desmitus reižu, salīdzinot ar nominālo. Tāpēc ķēdēs ar transformatoriem tiek nodrošināta aizsardzība, kas īssavienojuma gadījumā automātiski izslēdz transformatoru.

Laboratorijas apstākļos ir iespējams veikt transformatora testa īssavienojumu, kurā tiek īssavienoti sekundārā tinuma spailes, un primārajam tiek pielikts tāds spriegums Uk, pie kura primārajā tinumā ir strāva. nepārsniedz nominālvērtību (Ik ir pasē norādītā transformatora īpašība.

Pa šo ceļu (%):

kur U1nom ir nominālais primārais spriegums.

Īsslēguma spriegums ir atkarīgs no transformatora tinumu augstākā sprieguma. Tā, piemēram, pie augstākā sprieguma 6-10 kV uK = 5,5%, pie 35 kV uK = 6,5÷7,5%, pie 110 kV uK = 10,5% utt. Kā redzams, palielinot nominālo augstāko spriegumu palielina transformatora īssavienojuma spriegumu.

Kad spriegums Uk ir 5-10% no nominālā primārā sprieguma, magnetizējošā strāva (bezslodzes strāva) samazinās 10-20 reizes vai pat vēl vairāk. Tāpēc īssavienojuma režīmā tiek uzskatīts, ka

Arī galvenā magnētiskā plūsma Ф samazinās 10-20 reizes, un tinumu noplūdes plūsmas kļūst samērīgas ar galveno plūsmu.

Tā kā transformatora sekundārā tinuma īssavienojuma gadījumā spriegums tā spailēs U2 = 0, vienādojums e. d.s. jo viņa pieņem formu

un transformatora sprieguma vienādojums ir uzrakstīts kā

Šis vienādojums atbilst transformatora ekvivalentajai ķēdei, kas parādīta attēlā. viens.

Transformatora vektoru diagramma īssavienojuma laikā, kas atbilst att. vienādojumam un diagrammai. 1 ir parādīts attēlā. 2. Īsslēguma spriegumam ir aktīvi un reaktīvi komponenti. Leņķis φk starp šo spriegumu un strāvu vektoriem ir atkarīgs no transformatora pretestības aktīvo un reaktīvo induktīvo komponentu attiecības.

Rīsi. 1. Transformatora ekvivalentā ķēde īssavienojuma gadījumā

Rīsi. 2. Transformatora vektorshēma īssavienojumā

Transformatoriem ar nominālā jauda 5-50 kVA XK/RK = 1 ÷ 2; ar nominālo jaudu 6300 kVA vai vairāk XK/RK = 10 vai vairāk. Tāpēc tiek uzskatīts, ka lieljaudas transformatoriem UK = Ukr un pretestība ZK = Hk.

īssavienojuma pieredze.

Šis eksperiments, tāpat kā atvērtās ķēdes tests, tiek veikts, lai noteiktu transformatora parametrus. Tiek samontēta ķēde (3. att.), kurā sekundārais tinums tiek īsslēgts ar metāla džemperi vai vadītāju ar pretestību tuvu nullei. Primārajam tinumam tiek pielikts spriegums Uк, pie kura strāva tajā ir vienāda ar nominālvērtību I1nom.

Rīsi. 3. Transformatora īssavienojuma pieredzes diagramma

Saskaņā ar mērījumu datiem tiek noteikti šādi transformatora parametri.

Īsslēguma spriegums

kur UK ir spriegums, ko mēra ar voltmetru pie I1, = I1nom. Īsslēguma režīmā Apvienotā Karaliste ir ļoti maza, tāpēc bezslodzes zudumi ir simtiem reižu mazāki nekā ar nominālais spriegums. Tādējādi varam pieņemt, ka Рpo = 0 un ar vatmetru izmērītā jauda ir jaudas zudums Рpc transformatora tinumu aktīvās pretestības dēļ.

Pie strāvas I1 = I1nom get nominālie jaudas zudumi tinumu sildīšanai Rpk.nom, kas tiek saukti elektriskie zudumi vai īssavienojuma zudumi.

No sprieguma vienādojuma transformatoram, kā arī no ekvivalentās ķēdes (sk. 1. att.) iegūstam

kur ZK ir transformatora pretestība.